площадь постоянно открытых проемов как определить (5 видео)

Содержание

Математика и реальность в вопросах гидравлических расчетов систем газового пожаротушения
Постоянно открытый проем или устройство, проем которого открывается при подаче ГОТВ, необходимо выполнять в ограждающих конструкциях (наружных стенах)
Норма П.Б.
ОБСУЖДЕНИЕ И РАЗЪЯСНЕНИЕ НОРМ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ
проектирование автоматического пожаротушения в 2021 г. Урок №23
проектирование автоматического пожаротушения в 2021 г. Урок №23
🔥 Видео

Видео:Вебинар "Ошибки проектирования систем газового пожаротушения объектов культуры"Скачать

Математика и реальность в вопросах гидравлических расчетов систем газового пожаротушения

Вопросы более эффективного использования огнетушащего вещества.

Немного истории в вопросе способа гидравлического расчета трубопроводов и определения площади отверстий насадка для установок газового пожаротушения. Теоретически, динамику поведения огнетушащего вещества в трубопроводах по эскизу трубной разводки и расстановки насадков можно проанализировать с помощью математических уравнений и формул, разработанных учеными работающих в данной области науки. Строится математическая модель гидродинамики процесса на базе высшей математики. Математический анализ производится с некоторыми упрощениями в физике происходящего процесса, а также путем задания допустимых границ расчета, использования постоянных констант и ограничения величин задаваемых параметров, используемых в расчетах. Эти упрощения и ограничения определяют погрешность расчетов, которая от сложности расчета может достигать до 14%.

В свое время, нам пришлось пользоваться такой методикой для практических расчетов установок газового пожаротушения, правда, все расчеты проводились ручным методом с по-мощью калькулятора. В зависимости от сложности гидравлического расчета это занимало достаточно много времени, иногда до недели. Расчет заключался в том, что, меняя значения исходных данных, необходимо было пересчитывать уравнения и формулы, пока полученный результат не соответствовал оптимальным значениям всех параметров гидравлического расчета.
Документ, по которому производился гидравлический расчет установки газового пожаротушения, назывался: «Методика гидравлического расчета трубопроводов установок газового пожаротушения». Данная методика была разработана для нас в соответствии с договором № 6719/Н-2.3. ФГУ ВНИИПО МЧС России. Методика разрабатывалась на основе научно-исследовательских работ, проведенных в различных организациях, а также в ФГУ ВНИИПО МЧС России, в области установок газового пожаротушения.

Но время не стоит на месте и сегодня АСПТ Спецавтоматика имеет универсальную компьютерную программу «Vector» для гидравлических расчетов трубной разводки с насадками, расчета массы огнетушащего вещества для создания нормативной огнетушащей концентрации в защищаемом объеме и расчета времени выхода ГОТВ из модулей газового пожаротушения.

Программа «Vector», одна из немногих программ позволяющая достаточно точно и оптимально решать всевозможные сложные задачи в области гидравлического расчета систем газового пожаротушения в короткие сроки.

Для подтверждения достоверности результатов расчета проведена верификация гидрав-лических расчетов по программе «Vector» и получено положительное Экспертное заключе-ние № 40/20-2016 от 31.03.2016г. Академии ГПС МЧС России на использование программы гидравлических расчетов «Vector» в установках газового пожаротушения, производства АСПТ Спецавтоматика со следующими огнетушащими веществами:

ФК-5-1-12 (Novec 1230)
Хладон 125
Хладон 227еа
Хладон 318Ц
СО2 (двуокись углерода)

Программа «Vector» — это современный программный продукт, имеющий тенденцию к постоянному обновлению, развитию и совершенствованию программного обеспечения, позволяющему пользователю удобно и просто работать с программой на компьютере.

Программа для гидравлических расчетов «Vector» при заданной схеме установки газово-го пожаротушения, включает в себя следующие исходные данные, задаваемые вручную проектировщиком:

площадь помещения, м2;
высота помещения, м;
дополнительный объем, вычитаемый из основного объема, м3;
минимальная температура в помещении, град. С;
высота помещения над уровнем моря, м;
предельно допустимое избыточное давление в помещении, кПа;
нормативное время подачи ГОТВ, с;
площадь постоянно открытых проемов, м2;
параметр «П» учитывающий расположение проемов;
тип ГОТВ;
нормативная огнетушащая концентрация ГОТВ;
плотность паров ГОТВ, кг/ м3;
повышающий коэффициент для пожара по СП 5.13130.2009;
тип модулей ГПТ;
коэффициент загрузки модуля;
рабочее (начальное) давление заправки при температуре 20ºС, МПа;
тип рукава высокого давления РВД;
распределительные устройства РУ (при централизованном ГПТ);
стандарт (ГОСТ) применяемых труб.

Давайте теперь рассмотрим более подробно некоторые наиболее значимые исходные данные для гидравлического расчета из списка перечисленного выше существенно влияющие на результат расчета.

Одним из таких параметров является суммарная площадь постоянно открытых проемов в защищаемом помещении «ΣF_н, м 2 ». Данная величина влияет на расчетное количество газа «М_р», так как через постоянно открытые проемы происходит утечка части газа. Значить эти потери должны быть компенсированы, чтобы полученного расчетом количества газа «М_р», хватило на создание нормативной огнетушащей концентрации вещества в защищаемом объеме. Получение реального значения параметра «ΣF_н, м 2 » в защищаемом помещении всегда связано с большой проблемой. Смотрим выкопировку из раздела СП. 5.13130.2009.

8.14. Требования к защищаемым помещениям.

8.14.1 Параметр негерметичности защищаемых помещений не должен превышать значе-ний, указанных в Таблице Д.12 приложения Д. Должны быть приняты меры по ликвидации технологически необоснованных проемов, установлены доводчики дверей, уплотнены ка-бельные проходки.
8.14.3. В системах воздуховодов общеобменной вентиляции, воздушного отопления и кондиционирования воздуха защищаемых помещений следует предусматривать автоматиче-ски закрывающиеся при обнаружении пожара воздушные затворы (заслонки или противопо-жарные клапаны).

Требования по пунктам 8.14.1 и 8.14.3 должны безукоризненно выполняться как на стадии проектирования, так и на стадии строительства, по всем помещениям, которые подлежат защите газовым пожаротушением. Часто от Заказчика к Исполнителю поступает техническое задание на автоматизированную установку газового пожаротушения (АУГПТ) в котором указано, что площадь постоянно открытых проемов равна нулю и таким образом помещение считается полностью герметичным. Расчет установки АУГПТ производиться без потерь на утечку газа через открытые проемы. Но в идеально герметизированном объеме куда поступает огнетушащее вещество могут создаваться условия для появления избыточного давления превышающее заданное предельно допустимое избыточное давление в том же объеме. Это чревато нанесению вреда как самому помещению, так и защищаемому оборудованию например серверам. Если в помещении имеются окна, то они могут разрушиться и газ уйдет из помещения, не оказав нужного воздействия на очаг возгорания. Чтобы этого не произошло требуется установка специального клапана (клапанов) сброса избыточного давления (КСИД) площадь которого вычисляется по формулам из Приложения З — «Методика расчета площади проема для сброса избыточного давления в помещениях, защищаемых установками газового пожаротушения» СП 5.13130.2009. В нашем случае КСИД автоматически вычисляется программой гидравлического расчета «Vector».

Но чаще всего имеется другая крайность. В техническом задание указывается параметр негерметичности защищаемых помещений взятый из Таблицы Д.12 приложения Д и вычис-ляемый по формуле:

— параметр негерметичности помещения, м -1 ; (1)

где: ΣF_н — суммарная площадь проемов, м 2 ;

V_р — расчетный объем защищаемого помещения, м 3 .

Преобразуем вышеописанную формулу (1) для нахождения величины суммарной пло-щади проемов ΣF_н, м 2 по Таблице Д.12:

ΣF_н = V_р δ — суммарная площадь проемов, м 2 . (2)

Выкопировка небольшой части начала Таблицы Д.12 из Приложения Д — «Исходные данные для расчета массы газовых огнетушащих веществ».

Д.12 Значения параметра негерметичности в зависимости от объема защищаемого помещения.

Параметр негерметичности, не более	Объем защищаемого помещения
0,044 м –1	до 10 м 3
0,033 м –1	от 10 до 20 м 3
0,028 м –1	от 20 до 30 м 3
0,022 м –1	от 30 до 50 м 3
0,018 м –1	от 50 до 75 м 3
0,016 м –1	от 75 до 100 м 3
0,014 м –1	от 100 до 150 м 3
0,012 м –1	от 150 до 200 м 3

Возьмем для примера первую строку Таблицы Д.12. В соответствие с расчетом по формуле (2) суммарная площадь проемов для объема 10 м 3 получается равной 0,44 м 2 . Это очень большой открытый проем для помещения с газовым пожаротушением с небольшим объемом. А если брать для расчета в Таблице Д.12 строки с большими объемами помещений, то можем получить открытые проемы до 5 м 2 и более. Это означает что две, три двери в защищаемом помещении постоянно открыты.

И так, реально для расчетов мы имеем два крайних значения параметра площади постоянно открытых проемов. Нулевое значение параметра определяет сто процентное появление клапанов КСИД, а значение параметра, определяемое по Таблице Д.12, требует добавление компенсирующего количества огнетушащего вещества (газа) на утечку через открытые проемы. При этом добавленное гидравлическим расчетом количество газа может составлять в процентном отношении от 7 до 15%, что, в зависимости от типа применяемого огнетушащего вещества весьма ощутимо будет сказываться на бюджете Заказчика, используемого для защиты своих помещений систему газового пожаротушения.

Мы не рассматриваем сейчас вариант, когда объект, подлежащий защите системой газового пожаротушения, имеет строительную готовность, и мы можем точно определиться со значением параметра площади открытых проемов. В большинстве случаев гидравлические расчеты требуются уже на стадии начала строительства.

АСПТ Спецавтоматика разработала для внутреннего пользования вариант таблицы для определения, площади постоянно отрытых проемов при расчетах в программе «Vector». Если Заказчиком в техническом задании (ТЗ) не указано значение параметра площади открытых проемов в защищаемом помещении, то мы используем данные Таблицы 1.

Нет идеально герметичных помещений. Проемы все равно существуют. В каждом помещении есть двери, а иногда присутствуют окна. При выпуске огнетушащего вещества (газа) осуществляется воздействие избыточного давления на площадь двери и окна, что способствует к появлению небольших микрощелей. Остается определиться с ними и посчитать значения.

Количественные данные по постоянно открытым проемам в защищаемом помещении для параметра ΣF_н, м 2 смотри в Таблице 1.

п/п №	Наименование изделия	Постоянно открытые проемы, м 2
1	Одностворчатая дверь, не более	0,021*
2	Двухстворчатая дверь, не более	0,039*
3	Одностворчатое деревянное окно, не более	0,024*
4	Двухстворчатое деревянное окно, не более	0,036*
5	Одностворчатое евроокно, не более	0,016*
6	Двухстворчатое евроокно, не более	0,024*

* Данные в Таблице 1 получены расчетным путем и соответствуют принятой методике гидравлического расчета установок газового пожаротушения в ООО «АСПТ Спецавтоматика».

Суммарную площадь постоянно открытых проемов в защищаемом помещении вычисляем по формуле:

ΣF_д — суммарная площадь постоянно открытых проемов всех дверей (тип двери по Таблице 1 умножается на их количество имеющихся в защищаемом помещении);

ΣF_о — суммарная площадь постоянно открытых проемов всех окон (тип окна по Таблице 1 умножается на их количество имеющихся в защищаемом помещении);

ΣF_инж — суммарная площадь постоянно открытых проемов инженерных систем пожарной автоматики и т.п. (при наличии действующих постоянно открытых проемов в стене, на потолке или в полу данные площади вычисляются отдельно и суммируются);

Кб – коэффициент безопасности (постоянная величина) равный — 1,1.

Рассмотрим теперь вопрос расположения модулей газового пожаротушения на защищаемом объекте, общие требования к трубопроводу и насадкам в свете получения достоверности результатов при выполнении гидравлического расчета. Смотрим выкопировку раздела «8» из СП. 5.13130.2009.

8.8 Сосуды для газового огнетушащего вещества.

8.8.3 Сосуды следует размещать, возможно, ближе к защищаемым помещениям…

8.9 Трубопроводы.

8.9.9 Внутренний объем трубопроводов не должен превышать 80% объема жидкой фазы расчетного количества ГОТВ при температуре 20°С.

Неукоснительное выполнение требований пунктов 8.8.3 и 8.9.9 это залог получения наиболее точного и близкого к оптимальным значениям результата гидравлического расчета.

Рассмотрим влияние длины и диаметра труб коллектора, а также распределительного трубопровода на результаты расчета количества массы огнетушащего вещества и нормативное время выпуска. Рассмотрим в качестве примера автоматизированную установку (объемного) газового пожаротушения (АУГПТ) с подачей газа по нескольким направлениям от централь-ной станции пожаротушения. На РИС-1 дан график функциональной зависимости величин «Vтр» от «Vжг» в соответствии с требованием пункта 8.9.9 свода правил СП 5.13130.2009.

Вычисления производились по формуле:

где: Vтр — внутренний обьем труб аксонометрической схемы, л;

Vжг — объем жидкой фазы расчетного количества ГОТВ (хладон 227еа) при температуре 20°С и рабочем давлении 4.2 МПа, л.

Дополнительная ось на графике РИС-1 это «Мг,кг » — расчетное количество массы ГОТВ (хладон 227еа) при температуре 20°С и рабочем давлении 4.2МПа в килограммах. Расчет производился по формуле:

где: Vжг — объем жидкой фазы расчетного количества ГОТВ (хладон 227еа) при температуре 20°С и рабочем давлении 4.2 МПа, л;

k — коэффициент равный — 1,85, кг/л.

График построен с помощью интерполяции по нескольким расчетным точкам. График является линией раздела между двумя зонами. Условно назовем их зона над графиком и зона под графиком.

В начале гидравлического расчета по программе «Vector» производиться расчет массы огнетушащего вещества необходимого для тушения защищаемого помещения. Затем рисуется аксонометрическая схема трубной разводки от модуля газового пожаротушения до выпускных насадок. Имея результат расчета количества огнетушащего вещества и его значение равное объему жидкой фазы ГОТВ в соответствии с построенным графиком получаем значение «Vтр» внутренний объем труб аксонометрической схемы, который по п. 8.9.9 мы не имеем права превышать.

Возможны два варианта расчета. Первый мы не превысим эту величину в 80% находимся в зоне под графиком и получаем готовый расчет. В случае превышения этой величины программа «Vector» укажет на эту ошибку.

Выход из этой ситуации:

— первое, необходимо размещать оборудование как это требует п. 8.9.3 (сосуды следует размещать, возможно, ближе к защищаемым помещениям…);

— второе, если аксонометрическую схему оптимизировать нельзя, необходимо увеличивать количество огнетушащего вещества «Мг, кг» до тех пор, пока, например, точка «В» (см. РИС-1) не окажется в зоне под графиком. В нашем примере это вместо 555кг. (Хладона 227еа) придется выпускать по этому направлению газового пожаротушения 740кг. В некоторых случаях с использованием автоматической станции пожаротушения, которая находится на первом этаже, а защищаемое помещение находится на 10 этаже и удалено от нее на 80 — 100 метров увеличение количества газа может достигать в несколько раз. Это весьма сложно объяснить Заказчику.

Экономя, Заказчик хочет централизованной станцией автоматического газового пожаро-тушения обеспечить тушение всех направлений ГПТ, а длины и диаметры труб аксономет-рической схемы по зданию, а также получаемое количество газа не дает преимуществ перед модульным пожаротушением. Можно например взять чтобы часть помещений тушилась централизованной автоматической станцией пожаротушения, а удаленные помещения имели модульное пожаротушение.

График функциональной зависимости величин «Vтр» от «Vжг» в соответствии с требованием пункта 8.9.9 свода правил СП 5.13130.2009.

Мы рассмотрели в этой статье наиболее важные и чувствительные параметры, которые оказывают влияние на конечные результаты гидравлических расчетов, выполненных в про-грамме «Vector». Но это еще не все подводные камни, с которыми приходиться встречаться. Реальные объекты, на которых реализуются системы газового пожаротушения, представляют собой великое многообразие трудностей, которые приходиться преодолевать разработчикам. Тем ценней, что развитие возможностей компьютерной техники позволило упростить нам свою работу в этой области. С появлением специализированных программ таких как «Vector» трудозатраты по гидравлическим расчетам сократились в десятки раз и особенно это ценно, когда требуется посчитать для сравнения несколько вариантов одного и того же гидравлического расчета.

Программа «Vector» использует в своих расчетах только оборудование производства ООО «АСПТ Спецавтоматика», которое на сегодняшний день является одним из самых надежных, технически совершенным и оптимальным с точки зрения финансовых затрат.

В нашей организации регулярно проводится бесплатное обучение по программе гидравлических расчетов «Vector», где вы сможете получить наиболее полные ответы на все возникающие вопросы, а также получить любые консультации в области потивопожарной защиты.

Надежность и высокое качество – наш главный приоритет.

Видео:Когда ждать двойную индексацию пенсийСкачать

Постоянно открытый проем или устройство, проем которого открывается при подаче ГОТВ, необходимо выполнять в ограждающих конструкциях (наружных стенах)

Разработан проект газового пожаротушения хранилищ существующего здания архива с современными фасадами. В соответствии с пунктом 8.14.2 свода правил СП 5.13130.2009 следует предусмотреть постоянно открытый проем для сброса давления. Можно ли постоянно открытый проем из защищаемого помещения оборудовать в коридоры и другие смежные помещения здания. Или они должны оборудоваться наружу?

В соответствии с п.8.14.2 СП 5.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. Установки пожарной сигнализации и пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования» (в редакции от 01.06.2011) в помещении следует предусмотреть постоянно открытый проем (или устройство, проем которого открывается при подаче ГОТВ) для сброса давления, если его необходимость подтверждена расчетом по методике, приведенной в приложении З.

Соответственно, если помещение, где установлена система газового пожаротушения, отделено от других помещений противопожарной преградой (противопожарные стены, перегородки и перекрытия), то в данных противопожарных преградах постоянно открытый проем или устройство, проем которого открывается при подаче газовых огнетушащих веществ ГОТВ (то есть во время пожара), выполнять нельзя (п.8 ст.88 ФЗ N 123-ФЗ).

В соответствии с п.8.16.3 предохранительные устройства для сброса ГОТВ (газа) следует располагать таким образом, чтобы исключить травмирование персонала при их срабатывании.

Соответственно, предохранительные устройства для сброса газовых огнетушащих веществ (газа) нельзя выводить на пути эвакуации (коридоры, холлы, фойе и т.п.) и в смежные помещения, где возможно наличие людей.

Соответственно, в данных случаях постоянно открытый проем или устройство, проем которого открывается при подаче ГОТВ, необходимо выполнять в ограждающих конструкциях (наружных стенах), то есть сброс давления должен осуществляться наружу.

Уточнение на вопрос:

Возможно ли клапана для сброса избыточного давления разместить из защищаемого помещения в коридоры и другие смежные помещения здания, если проектом применяются огнестойкие клапана и открываются они только на время подачи ГОТВ (после этого они закрываются автоматически), а место их установки находится под потолком помещения на отметке 2,2 м, т.е не влияют на пути эвакуации?

Ответ на уточнение:

Соответственно, если помещение, где установлена система газового пожаротушения, отделено от других помещений и путей эвакуации (коридоров, холлов, фойе и т.п.) противопожарной преградой (противопожарные стены, перегородки), то в данных противопожарных преградах постоянно открытый проем или устройство (в том числе огнестойкий клапан), проем которого открывается только на время сброса избыточного давления газа, образующегося во время выпуска в помещение газового огнетушащего вещества (то есть во время пожара) выполнять нельзя (п.8 ст.88 ФЗ N 123-ФЗ).

Так как при открытии клапанов (в том числе огнестойких) для сброса избыточного давления газа, образующегося во время выпуска в помещение газового огнетушащего вещества (во время тушения пожара), из защищаемого помещение в другие помещения будут перемещаться газовая среда и опасные факторы пожара, в том числе продукты горения.

Так как при открытии клапанов (в том числе огнестойких) для сброса избыточного давления газа, образующегося во время выпуска в помещение газового огнетушащего вещества, из защищаемого помещение на пути эвакуации будут перемещаться газовая среда и продукты горения, что может повлиять на безопасную эвакуацию людей.

Независимо от высоты размещения клапанов для сброса избыточного давления газа перемещаемая газовая среда и продукты горения могут также повлиять на безопасную эвакуацию людей.

Также в соответствии с п.4.3.3 СП 1.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. Эвакуационные пути и выходы» (в редакции от 09.12.2010) в коридорах на путях эвакуации не допускается размещать газопроводы независимо от высоты размещения трубопроводов, что также указывает на то, что на путях эвакуации должна быть исключена возможность появления газовых сред.

Требование о том, что в коридорах на путях эвакуации не допускается размещать оборудование, выступающее из плоскости стен на высоте менее 2 м, относится к оборудованию и конструкциям, которые могут механически препятствовать эвакуации.

К примеру, в Руководстве по эксплуатации клапана сброса избыточного давления (КСИД) МЭЗ-458.000 РЭ МЭЗ ЗАО «Спецавтоматика» указано, что рабочую среду, выходящую из клапана, следует отводить в атмосферу или безопасное место. Не допускается перемещение газовой среды с повышенной концентрацией ГОТВ из защищаемого помещения в другое место, где могут находиться люди.

Вывод

Постоянно открытый проем или клапан (в том числе огнестойкий) для сброса избыточного давления газа, образующегося во время выпуска в помещение газового огнетушащего вещества, необходимо выполнять:

— в ограждающих конструкциях (наружных стенах), то есть сброс давления должен осуществляться наружу;

— или в стенах (перегородках), не являющихся противопожарными, при условии что в смежных помещениях, куда будет перемещаться газовая среда, не могут находиться люди, даже временно.

Видео:Урок 6. Дополнительные расчеты при проектировании автоматического газового пожаротушенияСкачать

Норма П.Б.

Видео:Самотёчная система отопления из трубы диаметром 57мм.Скачать

ОБСУЖДЕНИЕ И РАЗЪЯСНЕНИЕ НОРМ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ

Видео:Обсуждение проекта новой методики расчета пожарного рискаСкачать

проектирование автоматического пожаротушения в 2021 г. Урок №23

Видео:Схемы подключения радиаторов. Как увеличить теплоотдачу на 20Скачать

проектирование автоматического пожаротушения в 2021 г. Урок №23

Добрый день Слушателям нашего курса нормативных документов пожарной безопасности, а также постоянным Читателям нашего сайта и коллегам по цеху. Мы продолжаем наш курс изучения нормативных документов в области пожарной безопасности. Продолжаем изучать своды правил, являющиеся приложением к уже пройденному нами Федеральному закону ФЗ-123, и являющимися нормативными документами в области обеспечения пожарной безопасности на территории Российской Федерации.

Сегодня мы продолжим изучать новый свод правил 2020 года., регламентирующий проектирование автоматического пожаротушения всех типов – СП «Системы противопожарной защиты. Установки пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования», с того самого места, где мы остановились на двадцать втором уроке. Напоминаю – документ утвержден приказом МЧС №628 от 31.08.2020г., введен в действие с 1 марта 2021г., заменяет СП5.13130 в части требований к установкам пожаротушения автоматическим, иначе говоря, взамен разделов 1-11 СП5.13130.2009.

Скачать упомянутый документ можно на нашем сайте в разделе «библиотека нормативщика» или просто пройдя по ссылке СП Системы пожаротушения автоматические. Правила проектирования 2020г.

Ранние публикации материалов курса Вы можете прочитать в

хронологическом порядке по следующим ссылкам:

Как всегда, прежде чем начать тему двадцать третьего урока, предлагаю Вам ответить на несколько вопросов домашнего задания по ранее пройденному материалу. Вопросы следуют ниже. Вы отвечаете на вопросы, проверяете сами себя и сами ставите себе оценки. Официальным Слушателям нет необходимости все это делать самостоятельно – проверим тест Слушателей и поставим оценки мы, путем обмена информацией по электронной почте. Кто желает стать официальным слушателем курса, добро пожаловать – условия Вы можете прочитать, пройдя по первой ссылке, в тексте вводного урока.

Итак, десять вопросов по теме – проектирование автоматического пожаротушения в 2021 году – СП «Системы противопожарной защиты. Установки пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования»

10.2.2. В зависимости от конструкции модуля порошкового или газопорошкового пожаротушения (далее по тексту раздела – модули) установки могут быть с распределительным трубопроводом или без него.

Группа модулей может быть подключена к трубопроводному коллектору. Допускается для соединения модуля с трубопроводом применение гибких соединителей, прочность которых должна обеспечиваться при давлении не менее .…….выбрать… P_раб, где P_раб – рабочее (максимальное) давление модуля.

– выбрать из: (1,0) – (1,25) – (1,5) – (2,0)

10.2.4. Срабатывание всех модулей порошкового пожаротушения, предназначенных для защиты одного из защищаемых помещений, должно осуществляться в течение временного интервала не более . …….выбрать… с при автоматическом или дистанционном пуске АУП.

– выбрать из: (1) – (1,5) – (2) – (2,5) – (3)

10.2.6. Локальная защита порошковым пожаротушением отдельных производственных зон, участков, агрегатов и оборудования производится в помещениях со скоростями воздушных потоков не более . …….выбрать… м/с или с параметрами, указанными в ТД на модуль пожаротушения.

– выбрать из: (1) – (1,1) – (1,2) – (1,5) – (1,75)

4. 10.2.7. За расчетную зону локального порошкового пожаротушения принимается увеличенная на 10% защищаемая площадь или увеличенный на . …….выбрать…% защищаемый объем.

– выбрать из: (10) – (12) – (15) – (17) – (20)

10.2.8. Тушение всего защищаемого объема помещения допускается предусматривать в помещениях со степенью негерметичности до . …….выбрать…% , если иное значение не указано в ТД изготовителя модулей.

– выбрать из: (1,2) – (1,5) – (1,8) – (2) – (6)

10.2.9. В помещениях объемом свыше . …….выбрать… м 3 , как правило, применяются способы пожаротушения – локальный по площади (объему) или по всей площади.

– выбрать из (100) – (200) – (300) – (400) – (500)

7. 10.2.12. Трубопроводы и их соединения в установках пожаротушения должны обеспечивать прочность при испытательном давлении, равном . …….выбрать… P_раб.

– выбрать из: (1,0) – (1,25) – (1,5) – (2,0)

8. 11.1.1. АУАП (установки аэрозольного тушения) применяются для тушения (ликвидации) пожаров подкласса A2 и класса B по ГОСТ 27331-87 объемным способом в помещениях объемом до 10000 м 3 , высотой не более . …….выбрать… метров и с параметром негерметичности, не превышающим указанный в таблице Г.16 (приложение Г).

– выбрать из (3) – (6,5) – (8) – (10) – (25)

9. 11.1.4. Допускается применение установок аэрозольного пожаротушения для защиты кабельных сооружений (полуэтажи, коллекторы, шахты) объемом до . …….выбрать… м 3 и высотой не более 10 м, при значениях параметра негерметичности помещения не более 0,001 м -1 .

– выбрать из (500) – (1000) – (1200) – (3000) – (5000)

10. 11.4.5. Перед сдачей в эксплуатацию установка должна подвергаться обкатке в течение не менее . …….выбрать…. При этом должна производиться фиксация автоматическим регистрационным устройством или в специальном журнале учета дежурным персоналом (с круглосуточным пребыванием) всех случаев срабатывания пожарной сигнализации или управления автоматическим пуском установки с последующим анализом их причин. При отсутствии за это время ложных срабатываний или иных нарушений установка переводится в автоматический режим работы. Если за указанный период сбои продолжаются, установка подлежит повторному регулированию и проверке.

– выбрать из (24 часа) – (48 часов) – (3 суток) – (2 недель) – (1 месяца)

На этом, с проверкой Домашнего задания мы закончили, переходим к двадцать второму уроку, продолжаем изучать проектирование автоматического пожаротушения в 2021 году – СП «Системы противопожарной защиты. Установки пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования»

Как обычно, напоминаю, что особо важные места текста, которые надо просто заучить, я отмечу красным шрифтом и свои лично комментарии к тексту – синим шрифтом.

Как я упоминал уже на прошлом уроке, изучаем без фанатизма, так как заучить все эти формулы просто не возможно. Но вполне возможно прочитать и понять что в этих приложениях есть определенный инструмент для расчета определенных параметров, и обратившись к тому или иному приложению, инструментом можно воспользоваться. По этому, читаем в “облачном режиме”, запоминаем только основное. Комментировать здесь особо не чего, по этому привожу приложения в том виде, как есть.

Приложение В

МЕТОДИКА ОЦЕНКИ ВОЗМОЖНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СПРИНКЛЕРНОЙ АУП проектирование автоматического пожаротушения

H – высота помещения, м;

H_кр – критическая высота расположения оросителя, выше которой не может быть достигнута температура термического разрушения колбы спринклерного оросителя, м;

K – коэффициент тепловой инерционности колбы, (с·м) 0,5 ;

L – максимальное расстояние между смежными спринклерными оросителями, м;

ƛ – коэффициент, учитывающий расположение оросителей;

q – тепловая мощность, выделяемая при горении с 1 м 2 пожарной нагрузки, кВт/м 2 ;

r – расстояние между осью оросителя и осью конвективной колонки, м;

S_лик – защищаемая спринклерным оросителем круговая площадь, в пределах которой обеспечивается нормативная интенсивность орошения и гарантируется ликвидация пожара (соответствует паспортным данным оросителя), м 2 ;

S_п – площадь пожара, м 2 ;

T₀ – температура в помещении до пожара, °C;

T_г – температура газа в зоне расположения спринклерного оросителя, °C;

T_кол – текущее значение температуры колбы, °C;

T_пасп – паспортное значение номинальной температуры срабатывания спринклерного оросителя с колбой по ГОСТ Р 51043, °C;

Ɵ_пасп – паспортное значение (или минимальное расчетное) скорости роста температуры газа в зоне расположения ДТПИ, достаточное для его срабатывания, °C/с;

t – текущее время, отсчитываемое с момента начала пожара, с;

t_{акт.изв} – время активации спринклерного оросителя от ДТПИ, с;

t_{акт.орос} – время активации спринклерного оросителя с колбой под воздействием температуры газа в зоне его расположения, с;

t_лик – время, соответствующее развитию пожара на площади S_лик, с;

t_упр – время задержки передачи управляющего сигнала с ДТПИ через приборы и каналы связи на спринклерный ороситель с управляемым пуском, с;

t_{упр.орос} – время активации спринклерного оросителя с управляемым пуском под воздействием управляющего сигнала с ДТПИ, с;

V – скорость распространения пламени по горизонтальной проекции пожарной нагрузки, м/с.

В.1. Принцип оценки возможности использования спринклерной АУП проектирование автоматического пожаротушения

В.1.1. Методика предназначена для оценки возможности применения спринклерной АУП или спринклерной АУП с принудительным пуском, проектируемой для защиты помещения от пожара класса A.

Использование спринклерной АУП допускается при выполнении следующих условий:

к моменту активации первого спринклерного оросителя площадь пожара S_п не превышает площади S_лик, защищаемой одним оросителем (см. рисунок В1)

время активации t_{акт.орос} оросителя меньше времени, соответствующего развитию пожара на площади S_лик

Если к моменту активации первого спринклерного оросителя условия (В.1) и (В.2) не выполняются, то использование спринклерной АУП может оказаться неэффективным и целесообразно использовать другие способы защиты, например, дренчерную АУП или спринклерную АУП с принудительным пуском.

В.1.2. Проверка выполнения условий (В.1) и (В.2) осуществляется при следующих допущениях:

а) используется зонная модель, согласно которой весь объем помещения разделяется на зону горения, зону конвективного движения продуктов горения и зону, не затронутую пожаром (рисунок В.1).

б) высота защищаемого помещения H; перекрытие защищаемого помещения горизонтальное; спринклерные оросители установлены непосредственно под перекрытием на расстоянии L друг от друга;

в) пожарная нагрузка размещена в помещении равномерно, поверхность пожарной нагрузки горизонтальная;

г) при пожаре с единицы площади пожара выделяется тепловая мощность q, пламя распространяется со скоростью V, а площадь пожара S_п имеет круговую форму, оцениваемую из выражения:

д) продукты горения свободно и концентрично распространяются под перекрытием в горизонтальных направлениях и не накапливаются в припотолочном слое, влияние бокового воздушного потока на конвективную колонку незначительно;

е) максимальная величина расстояния r (рисунок В.1) определяется из выражения:

где ƛ – коэффициент, учитывающий расположение оросителей (если очаг пожара находится между оросителями, расположенными в линию, ƛ = 0,50; если очаг пожара находится в центре квадрата, образованного четырьмя оросителями, ƛ = 0,71);

ж) инерционность колбы спринклерного оросителя характеризуется коэффициентом тепловой инерционности K;

з) теплоотдача от термочувствительной колбы к корпусу оросителя мала по сравнению с подводом к ней тепла из окружающей среды;

и) в течение времени t_{акт.орос} не происходит полного выгорания пожарной нагрузки на какой-либо части площади S_п;

к) активация спринклерного оросителя может происходить от термического разрушения колбы, в момент времени t_{акт.орос}, когда текущее значение температуры колбы T_кол достигнет паспортного значения номинальной температуры срабатывания оросителя T_пасп, т.е.:

л) на момент пожара АУП полностью работоспособна, ее гидравлические параметры соответствуют нормативным требованиям настоящего свода правил (и в данной методике не рассматриваются).

В.1.3. Выполнение условия (В.1) и (В.2) обеспечивается, когда на момент достижения пожаром площади S_п = S_лик:

высота помещения меньше критической H

температура колбы T_кол оросителя оказывается не меньше номинальной температуры срабатывания T_пасп, т.е. T_кол T_пасп.

В.1.4. Для проверки первого условия рассчитывается высота H_кр, при превышении которой над очагом пожара не будет достигнута температура T_пасп:

Если условие (В.6) не выполняется, то для защищаемого помещения использование спринклерной АУП может оказаться неэффективным и целесообразно использовать другие способы защиты, например, дренчерную АУП или спринклерную АУП с принудительным пуском.

В.1.5. В случае выполнения условия (В.6) осуществляется оценка температуры колбы T_кол к моменту достижения пожаром площади S_п = S_лик при максимально возможном расстоянии от оси очага пожара до спринклерного оросителя r = L/2.

Оценка значения температуры колбы T_кол осуществляется на основе решения уравнения теплового баланса колбы с учетом динамики температуры продуктов горения:

В.2. Оценка времени активации спринклерного оросителя и площади пожара в момент активации спринклерного оросителя проектирование автоматического пожаротушения

В.2.1. Время активации t_{акт.орос} спринклерного оросителя может быть определено из решения уравнения:

Данные для интерполяционного определения времени активации спринклерного оросителя могут быть получены из графика, приведенного на рисунке В.2. По безразмерному параметру (T_пасп – T₀) / k_T определяется величина X, причем при (T_пасп – T₀) / k_T > 4 можно полагать:

По величине X вычисляется искомое время активации оросителя:

В.2.2. Площадь пожара S_п на момент активации спринклерного оросителя может быть оценена по выражению (В.3), полагая t = t_{акт.орос}:

Если при этом выполняются условия (В.1) и (В.2), то может быть сделан вывод об эффективности спринклерной АУП. В противном случае использование спринклерной АУП может оказаться неэффективным и целесообразно использовать другие способы защиты, например, дренчерную АУП или спринклерную АУП с принудительным пуском.

В.3. Оценка времени активации спринклерного оросителя с управляемым приводом проектирование автоматического пожаротушения

В.3.1. АУП со спринклерными оросителями с управляемым приводом от извещателей пламени или от ДТПИ используется в том случае, если к водяным или пенным АУП предъявляются жесткие ограничения по времени срабатывания, например, при применении АУП для локализации или ликвидации пожаров в высотных стеллажных складах и т.п.

В.3.2. Время активации t_{акт.упр} спринклерного оросителя с устройством принудительного пуска складывается из времени активации t_{акт.изв} ДТПИ, времени передачи управляющего сигнала t_упр с ДТПИ через приборы и каналы связи на устройство принудительного пуска спринклерного оросителя и собственного времени срабатывания t_{упр.орос} устройства принудительного пуска оросителя:

Значение t_упр зависит от конкретного проектного решения (выбранных технических средств – аппаратуры и линий передачи сигнала), значение t_{упр.орос} принимается по паспорту и составляет от 10 до 30 с.

В.3.3. При использовании для активации спринклерных оросителей извещателя пламени в данном расчете можно принять t_{акт.изв} = 0.

В.3.4. Активация ДТПИ происходит в момент времени t_{акт.изв}, когда скорость роста температуры продуктов горения dT_г/dt достигнет паспортного значения Ɵ_пасп ДТПИ:

Полученные значения S_п и t_{акт.упр} проверяются на соответствие условиям (В.1) и (в.2), после чего делается вывод об эффективности принятого решения.

В.4. Ориентировочные сведения по мощности тепловыделения проектирование автоматического пожаротушения

В.4.1. Ориентировочные сведения по мощности тепловыделения с единицы поверхности пожарной нагрузки q и линейной скорости распространения пламени по горизонтальной плоскости V приведены в таблице В.1.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА МАССЫ ГАЗОВЫХ ОГНЕТУШАЩИХ ВЕЩЕСТВ проектирование автоматического пожаротушения

Г.1. Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного азота (N₂) представлена в таблице Г.1.

Плотность газа при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 1,17 кг/м 3 .

Приложение Д

РАСЧЕТА МАССЫ ГАЗОВОГО ОГНЕТУШАЩЕГО ВЕЩЕСТВА ДЛЯ УСТАНОВОК ГАЗОВОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ ПРИ ТУШЕНИИ ОБЪЕМНЫМ СПОСОБОМ проектирование автоматического пожаротушения

Д.1. Расчетная масса ГОТВ М_г, которая должна храниться в установке, определяется по формуле

где М_р – масса ГОТВ, предназначенная для создания в объеме помещения огнетушащей концентрации при отсутствии искусственной вентиляции воздуха, определяется по формулам:

для ГОТВ – сжиженных газов, за исключением двуокиси углерода

V_р – расчетный объем защищаемого помещения, м 3 . В расчетный объем помещения включается его внутренний геометрический объем, в том числе объем системы вентиляции, кондиционирования, воздушного отопления (до автоматически закрываемых клапанов или заслонок). Объем оборудования, находящегося в помещении, из него не вычитается, за исключением объема сплошных (непроницаемых) строительных элементов (колонны, балки, фундаменты под оборудование и т.д.);

K₁ – коэффициент, учитывающий утечки газового огнетушащего вещества из сосудов;

K₂ – коэффициент, учитывающий потери газового огнетушащего вещества через проемы помещения;

ρ₁ – плотность газового огнетушащего вещества с учетом высоты защищаемого объекта относительно уровня моря для минимальной температуры в помещении T_м, кг/м₃, определяется по формуле

где ρ₀ – плотность паров газового огнетушащего вещества при температуре T₀ = 293 К (20 °C) и атмосферном давлении 101,3 кПа;

T_м – минимальная температура воздуха в защищаемом помещении, К;

K₃ – поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения объекта относительно уровня моря, значения которого приведены в таблице Г.17 (приложение Г);

C_н – нормативная объемная концентрация, % (об.).

Значения нормативных огнетушащих концентраций C_н приведены в приложении Г .

Масса остатка ГОТВ в трубопроводах М_тр, кг, определяется по формуле

где P_н – минимальное допустимое давление перед насадком, принятое в методике гидравлического расчета, МПа; P_а – атмосферное давление (0,1 МПа).

Рекомендуемые значения P_н для АУГП с CO₂ высокого давления составляют от 1,4 МПа до 2,0 МПа, для CO2 низкого давления – 1,0 МПа, для остальных ГОТВ – от 0,6 МПа до 1,0 МПа.

Масса остатка ГОТВ в модулях установки (М_бn) определяется как произведение остатка ГОТВ в одном модуле М_б (принимается по ТД на модуль, кг) на количество модулей в установке n.

1. Для жидких горючих веществ, не приведенных в приложении Г, нормативная объемная огнетушащая концентрация ГОТВ, все компоненты которых при нормальных условиях находятся в газовой или жидкой фазе, может быть вычислена как произведение МОК, определенной экспериментально по ГОСТ Р 53280.3-2009, на коэффициент безопасности, равный 1,2 для всех ГОТВ, за исключением двуокиси углерода. Для CO₂ коэффициент безопасности равен 1,7.

Нормативные огнетушащие концентрации ГОТВ, указанные в таблицах Г.1 – Г.15 (приложение Г), не подлежат умножению на коэффициент безопасности.

2. Определение терминов ГОТВ – сжиженный газ и ГОТВ – сжатый газ – по ГОСТ Р 53281-2009.

3. Для жидких горючих веществ, не приведенных в приложении Г, которые согласно классификации по ГОСТ 12.1.004-91 относятся к ГЖ, допускается принимать нормативную объемную огнетушащую концентрацию ГОТВ равной нормативной объемной огнетушащей концентрации для тушения н-гептана (таблицы Г.1 – Г.15) без экспериментального определения МОК по ГОСТ Р 53280.3-2009.

Д.2. Коэффициенты уравнений (Д.1) – (Д.3) определяются следующим образом.

Д.2.1. Коэффициент, учитывающий утечки газового огнетушащего вещества из сосудов K₁ = 1,05.

Д.2.2. Коэффициент, учитывающий потери газового огнетушащего вещества через проемы помещения, определяется по формуле

Численные значения параметра П выбираются следующим образом:

П = 0,65 – при расположении проемов одновременно в нижней (до 0,2H) и верхней зоне помещения (от 0,8H до 1,0H) или одновременно на потолке и на полу помещения, причем площади проемов в нижней и верхней части примерно равны и составляют половину суммарной площади проемов;

П = 0,1 – при расположении проемов только в верхней зоне (от 0,8H до 1,0H) защищаемого помещения (или на потолке);

П = 0,25 – при расположении проемов только в нижней зоне (до 0,2H) защищаемого помещения (или на полу);

П = 0,4 – при примерно равномерном распределении площади проемов по всей высоте защищаемого помещения и во всех остальных случаях;

Д.3. Тушение пожаров подкласса A1 по ГОСТ 27331-87 (кроме тлеющих материалов, указанных в 9.1.1) следует осуществлять в помещениях с параметром негерметичности не более 0,001 м -1 .

Значение массы М_р для тушения пожаров подкласса A1 определяется по формуле

где М_р-гепт – значение массы М_р для нормативной объемной концентрации C_н при тушении н-гептана, вычисляется по формулам (Д.2) или (Д.3);

K₄ – коэффициент, учитывающий вид горючего материала.

Значения коэффициента K₄ принимаются равными:

1,3 – для тушения бумаги, гофрированной бумаги, картона, тканей и т.п. в кипах, рулонах или папках;

2,25 – для помещений с этими же материалами, в которые доступ пожарных после окончания работы АУГП исключен.

Для остальных пожаров подкласса A1, кроме указанных в 9.1.1, значение K₄ принимается равным 1,2.

Далее расчетная масса ГОТВ вычисляется по формуле (Д.1).

При этом допускается увеличивать нормативное время подачи ГОТВ в K₄ раз.

В случае, если расчетное количество ГОТВ определено с использованием коэффициента K₄ = 2,25, резерв ГОТВ может быть уменьшен и определен расчетом с применением коэффициента K₄ = 1,3.

В проекте следует указать, что не следует вскрывать защищаемое помещение, в которое разрешен доступ, или нарушать его герметичность другим способом в течение 20 мин после срабатывания АУГП (или до приезда подразделений пожарной охраны).

Приложение Е

ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА УСТАНОВОК УГЛЕКИСЛОТНОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ проектирование автоматического пожаротушения

Е.1. Среднее за время подачи двуокиси углерода давление в изотермическом резервуаре p_m, МПа, определяется по формуле

где p₁ – давление в резервуаре при хранении двуокиси углерода, МПа;

p₂ – давление в резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по рисунку Е.1.

Приложение Ж

РАСЧЕТА ПЛОЩАДИ ПРОЕМА ДЛЯ СБРОСА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ, ЗАЩИЩАЕМЫХ УСТАНОВКАМИ ГАЗОВОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ проектирование автоматического пожаротушения

Площадь проема для сброса избыточного давления F_c, м₂, определяется по формуле

Если значение правой части неравенства меньше или равно нулю, то проем (устройство) для сброса избыточного давления не требуется.

Примечание: значение площади проема рассчитано без учета охлаждающего воздействия ГОТВ – сжиженного газа, которое может привести к некоторому уменьшению площади проема.

Приложение И

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО РАСЧЕТУ УСТАНОВОК ПОРОШКОВОГО И ГАЗОПОРОШКОВОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ МОДУЛЬНОГО ТИПА проектирование автоматического пожаротушения

И.1. Исходные данные для расчета и проектирования установок

Исходными данными для расчета и проектирования установок являются:

геометрические размеры помещения (объем, площадь ограждающих конструкций, высота);

площадь открытых проемов в ограждающих конструкциях;

рабочая температура, давление и влажность в защищаемом помещении;

перечень веществ, материалов, находящихся в помещении, и показатели их пожарной опасности, соответствующий им класс пожара по ГОСТ 27331-87;

тип, величина и схема распределения пожарной нагрузки;

наличие и характеристика систем вентиляции, кондиционирования воздуха, воздушного отопления;

характеристика и расстановка технологического оборудования;

категория помещений по СП 12.13130 и классы зон по [1];

наличие людей и пути их эвакуации;

техническая документация на модули.

И.2. Расчет установки

Расчет установки включает определение:

количества модулей, предназначенных для тушения пожара;

времени эвакуации персонала при его наличии;

времени работы установки;

необходимого запаса порошка, модулей, комплектующих.

И.3. Методика расчета количества модулей для модульных установок пожаротушения

И.3.1. Тушение защищаемого объема

И.3.1.1. Тушение всего защищаемого объема

Количество модулей для защиты объема помещения определяется по формуле

где N – количество модулей, необходимое для защиты помещения, шт.;

V_п – объем защищаемого помещения, м 3 ;

V_Н – объем, защищаемый одним модулем выбранного типа, определяется по технической документации (далее по тексту приложения – документация) на модуль, м 3 (с учетом геометрии распыла – формы и размеров защищаемого объема, заявленного изготовителем);

k₁ – коэффициент неравномерности распыления порошка, k₁ = 1 … 1,2. При размещении насадков на границе максимально допустимой (по документации на модуль) высоты k₁ = 1,2 или определяется по документации на модуль;

k₂ – коэффициент запаса, учитывающий эффективность пожаротушения при наличии затенений возможных очагов загорания. Коэффициент k₂ определяет изготовитель модулей по результатам огневых испытаний в условиях затенений возможных очагов загорания и указывает в стандарте организации. При отсутствии результатов огневых испытаний, подтверждающих эффективность применения модулей в условии затенений, следует разместить дополнительные модули (насадки) непосредственно в затененной зоне или в положении, устраняющем затенение; при выполнении этого условия k₂ принимается равным 1;

k₃ – коэффициент, учитывающий изменение огнетушащей эффективности используемого порошка по отношению к горючему веществу в защищаемой зоне по сравнению с бензином АИ-92 (второго класса). Определяется по таблице И.1 . При отсутствии данных определяется экспериментально по результатам огневых испытаний в аккредитованной лаборатории;

k₄ – коэффициент, учитывающий степень негерметичности помещения, определяется по формуле

где f = F_нег / F_пом – отношение суммарной площади постоянно открытых проемов (проемов, щелей) F_нег к общей поверхности помещения F_пом.

Для установок импульсного порошкового и газопорошкового пожаротушения коэффициент k₄ может приниматься в соответствии с документацией на модули.

И.3.1.2. Локальное пожаротушение по объему

Расчет ведется аналогично, как и при тушении по всему объему, с учетом 10.2.5 – 10.2.7. Локальный объем V_Н, защищаемый одним модулем, определяется по документации на модули (с учетом геометрии распыла – формы и размеров локального защищаемого объема, заявленного изготовителем), а защищаемый объем V_з определяется как объем объекта, увеличенный на 15%.

При локальном тушении по объему принимается k₄ = 1,3. Допускается принимать другие значения k₄, полученные по результатам огневых испытаний в типовых условиях защищаемых объектов и приведенные в документации на модуль.

И.3.2. Пожаротушение по площади

И.3.2.1. Тушение по всей площади

Количество модулей, необходимое для пожаротушения по площади защищаемого помещения, определяется по формуле

где N – количество модулей, шт.;

S_у – площадь защищаемого помещения, ограниченная ограждающими конструкциями, стенами, м 2 ;

S_Н – площадь, защищаемая одним модулем, определяется по документации на модуль, м 2 (с учетом геометрии распыла – размеров защищаемой площади, заявленной изготовителем).

Значения коэффициентов k₁, k₂, k₃ определяются в соответствии с И.3.1. Значение коэффициента k₄ принимается равным 1,2; допускается принимать другие значения k₄, полученные по результатам огневых испытаний в типовых условиях защищаемых объектов и приведенные в документации на модуль.

И.3.2.2. Локальное пожаротушение по площади

Расчет ведется аналогично, как и при пожаротушении по площади с учетом требований 10.2.6 и 10.2.7. При этом принимается: S_Н – локальная площадь, защищаемая одним модулем, определяется по документации на модуль (с учетом геометрии распыла – формы и размеров локальной защищаемой площади, заявленной изготовителем), а защищаемая площадь S_у определяется как площадь объекта, увеличенная на 10%.

При локальном тушении по площади принимается k₄ = 1,3; допускается принимать другие значения k₄, полученные по результатам огневых испытаний в типовых условиях защищаемых объектов и приведенные в документации на модуль.

В качестве S_Н может приниматься площадь максимального ранга очага класса B, тушение которого обеспечивается данным модулем (определяется по документации на модуль, м 2 ).

И.3.2.3. Тушение защищаемой площади при проливе горючих жидкостей

Расчет количества модулей производится по И3.2.1, при этом в качестве S_Н должна приниматься площадь максимального очага класса B (определяется по результатам огневых испытаний, методика проведения которых соответствует пункту А.1.2 ГОСТ Р 53286, и указывается в документации на модуль), а S_у – площадь возможного пролива.

Примечание: в случае получения при расчете количества модулей дробных чисел за окончательное число принимается следующее по порядку большее целое число. Если при этом количество модулей составляет два или более, то инерционность модулей должна обеспечивать их срабатывание в течение временного интервала не более 3 с.

При защите по площади с учетом конструктивных и технологических особенностей защищаемого объекта (с обоснованием в проекте) допускается пуск модулей по алгоритмам, обеспечивающим позонную защиту. В этом случае за защищаемую зону принимается часть площади, выделенной проектными (проезды и т.п) или конструктивными (негорючие стены, перегородки и т.п.) решениями. Работа установки при этом должна обеспечивать нераспространение пожара за пределы защищаемой зоны, рассчитываемой с учетом инерционности установки и скоростей распространения пожара (для конкретного вида горючих материалов).

В таблице И.1 указаны значения коэффициента сравнительной эффективности огнетушащих порошков k₃ при тушении различных веществ.

Приложение К

РАСЧЕТА АВТОМАТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК АЭРОЗОЛЬНОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ проектирование автоматического пожаротушения

К.1. Расчет массы заряда

К.1.1. Суммарная масса зарядов АОС М_АОС, кг, необходимая для ликвидации (тушения) пожара объемным способом в помещении заданного объема и негерметичности, определяется по формуле

где V – объем защищаемого помещения, м 3 .

q_ГОА – нормативная огнетушащая способность генераторов применительно к материалу или веществу, которое находится в защищаемом помещении и для которого значение q_ГОА является наибольшим (величина q_ГОА должна быть указана в технической документации на генератор), кг/м 3 ;

K₁ – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения аэрозоля из генераторов по высоте помещения;

K₂ – коэффициент, учитывающий влияние негерметичности защищаемого помещения;

K₃ – коэффициент, учитывающий особенности тушения кабелей в аварийном режиме эксплуатации;

K₄ – коэффициент, учитывающий особенности тушения кабелей при различной их ориентации в пространстве;

К.1.2. Коэффициенты уравнения (К.1) определяются следующим образом.

К.1.2.1. Коэффициент K₁ принимается равным:

K₁ = 1,0 – при высоте помещения не более 3,0 м;

K₁ = 1,15 – при высоте помещения от 3,0 до 5,0 м;

K₁ = 1,25 – при высоте помещения от 5,0 до 8,0 м;

K₁ = 1,4 – при высоте помещения от 8,0 до 10 м.

К.1.2.2. Коэффициент K₂ определяется по формуле

Таблица К.1 – Относительная интенсивность подачи аэрозоля в помещение U *

К.1.2.3. Коэффициент K₃ принимается равным:

K₃ = 1,5 – для кабельных сооружений;

K₃ = 1,0 – для других сооружений.

К.1.2.4 Коэффициент K₄ принимается равным:

K₄ = 1,15 – при расположении продольной оси кабельного сооружения под углом более 45° к горизонту (вертикальные, наклонные кабельные коллекторы, туннели, коридоры и кабельные шахты);

K₄ = 1,0 – в остальных случаях.

К.1.3. При определении расчетного объема защищаемого помещения V объем оборудования, размещаемого в нем, из общего объема не вычитается.

К.1.4. При наличии данных натурных испытаний в защищаемом помещении по тушению горючих материалов конкретными типами генераторов, проведенных по утвержденной методике в аккредитованной лаборатории, суммарная масса зарядов аэрозолеобразующего состава для защиты заданного объема помещения может определяться с учетом результатов указанных испытаний.

К.2. Определение необходимого общего количества генераторов в установке

К.2.1. Общее количество генераторов N должно определяться следующим условием:

сумма масс зарядов АОС всех генераторов, входящих в установку, должна быть не меньше суммарной массы зарядов АОС, вычисленной по формуле (К.1):

Полученное дробное значение N округляется в большую сторону до целого числа.

К.2.3. Рекомендуется общее количество генераторов N откорректировать в сторону увеличения с учетом вероятности срабатывания применяемых генераторов для обеспечения заданной заказчиком надежности установки.

К.3. Определение алгоритма пуска генераторов

К.3.1. Пуск генераторов может производиться одновременно (одной группой) или с целью снижения избыточного давления в помещении несколькими группами без перерывов в подаче огнетушащего аэрозоля.

Количество генераторов в группе n определяется из условия соблюдения требований К.3.2 и К.3.3.

К.3.2. Во время работы каждой группы генераторов относительная интенсивность подачи аэрозоля из генераторов U должна удовлетворять условию U ≥ U * (см. К.1.2.1).

Относительная интенсивность подачи аэрозоля из генераторов U, с -1 , определяется по формуле

где I – интенсивность подачи огнетушащего аэрозоля из генераторов в защищаемое помещение (отношение огнетушащей способности генераторов группы в объеме условно герметичного помещения, в котором генераторы обеспечивают тушение модельных очагов пожара, к времени работы группы генераторов), кг/(м 3 ·с);

q_ГОА – нормативная огнетушащая способность для данного типа генераторов.

К.3.3. Избыточное давление в течение всего времени работы установки (см. приложение Л) не должно превышать предельно допустимого давления в помещении (с учетом остекления).

Если требования К.3.2 и К.3.3 выполнить не представляется возможным, то применение установки аэрозольного пожаротушения в данном случае запрещается.

Количество групп генераторов J определяется из условия, чтобы общее количество их в установке было не меньше определенного в К2.1 – К.2.3.

К.4. Определение уточненных параметров установки

К.4.1. Параметры установки после определения количества групп генераторов J и количества генераторов в группе n подлежат уточнению по формулам:

где Ʈ_ауап – время работы установки (промежуток времени от момента подачи сигнала на пуск установки до окончания работы последнего генератора), с;

Ʈ_гр – время работы группы генераторов (промежуток времени от момента подачи сигнала на пуск генераторов данной группы до окончания работы последнего генератора этой группы), с.

К.4.2. Во избежание превышения давления в помещении выше предельно допустимого необходимо провести поверочный расчет давления при использовании установки с уточненными параметрами на избыточное давление в помещении в соответствии с приложением Л. Если полученное в результате поверочного расчета давление превысит предельно допустимое, то необходимо увеличить время работы установки, что может быть достигнуто увеличением количества групп генераторов J при соответствующем уменьшении количества генераторов в группе n и (или) применением генераторов с более длительным временем работы. Далее необходимо провести расчет уточненных параметров установки, начиная с К.1.

К.5. Определение запаса генераторов

Установка, кроме расчетного количества генераторов, должна иметь 100% запас (по каждому типу ГОА).

При наличии на объекте нескольких установок аэрозольного пожаротушения запас генераторов предусматривается в количестве, достаточном для восстановления работоспособности установки, сработавшей в любом из защищаемых помещений объекта.

Генераторы должны храниться на складе объекта или на складе организации, осуществляющей сервисное обслуживание установки.

Приложение Л

РАСЧЕТА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ ПРИ ПОДАЧЕ ОГНЕТУШАЩЕГО

АЭРОЗОЛЯ В ПОМЕЩЕНИЕ проектирование автоматического пожаротушения

Л.1. Расчет величины избыточного давления P_m, кПа, при подаче огнетушащего аэрозоля в герметичное помещение ( = 0) определяется по формуле

На этом СП «Системы противопожарной защиты. Установки пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования», вместе со всеми приложениями заканчивается. Должен сказать, что приложения в данном документе не просто сложные, а ГЕМОРОЙНИЙШИЕ. Формула на формуле сидит и формулой погоняет! Интересно, если все эти расчеты приводить в тексте пояснительной записки проекта, да еще все это считать не просто в программе, а руками и головой, то сколько проект будет стоить? Мы конечно привели все эти приложения в текстах уроков, как они есть, но, само собой, не рассчитываем, что Вы их выучите. Достаточно будет того, что Вы просмотрите формулы и будете иметь представление об очередности вычисления и какой параметр от каких данных зависит. То есть, основное понятие. Откровенно Вам сообщаю, что я, хоть и был сторонником всегда точных расчетов и того чтобы эти расчеты проводились инженером самостоятельно, на этот раз говорю прямо – только программой и все. А если программа будет дорогая и мне купить ее будет не под силу или не удобно, то я лучше заплачу деньги человеку, кто этим занимается профессионально.

Тем не менее, мы завершили это сложнейшее СП, которое абсолютно сырое, на мой взгляд, будет еще меняться-изменяться, бог знает сколько раз, поскольку по такому документу, в том виде какой он есть, работать конечно нельзя.

Читайте другие публикации на сайте, ссылки на которые можно найти на Главной странице сайта, участвуйте в обсуждении в социальных сетях в наших группах по ссылкам: