укажите чему равна площадь ослабления (3 видео)

Содержание

Расчет центрально-сжатых элементов
Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы
Урок 3 Геометрические характеристики сечения. Площадь сечения. Статический момент (стр. 2 )
🔥 Видео

Видео:Задача 6 №27612 ЕГЭ по математике. Урок 62Скачать

Расчет центрально-сжатых элементов

В условиях центрального сжатия находятся такие элементы деревянных конструкций, как колонны и стойки, подкосы, ряд элементов ферм и др.

Короткие стержни, у которых длина незначительно превышает размеры поперечного сечения, рассчитывают на прочность по выражению

, (2.6)

где N – расчетное усилие;

F_нт – площадь сечения рассматриваемого элемента;

R_с – расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон.

Однако, чаще всего, сжатые элементы по длине l существенно превышают наименьший размер поперечного сечения b (l ≥ 7b), в этом случае сжатый элемент рассчитывается на устойчивости по формуле

, (2.7)

где F_расч – расчетная площадь поперечного сечения элемента;

— коэффициент продольного изгиба (коэффициент снижения основного расчетного сопротивления R_c).

Рис.2.5 Виды ослабления сжатых элементов:

а-не выходящие на кромку, б-выходящие на кромку

Величина F_расч принимается, равной (рис.2.5.):

— при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки, при условии, что площадь ослабления не выше 25% F_бр

(2.8)

где F_бр – площадь сечения брутто;

— при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25% F_бр

, (2.9)

Коэффициент продольного изгиба зависит от гибкости элемента λ_х относительно оси наименьшей жесткости сечения стержня

, (2.10)

где l₀=μl— расчетная (приведенная) длина стержня, зависящая от условий закрепления стержня (рис.2.6);

l – длина стойки;

μ – коэффициент приведения длины стержня, зависящий от условий закреплений стойкии от способа приложения нагрузки;

r_х – радиус инерции сечения относительно оси наименьшей жесткости (относительно оси x момент инерции минимален).

Рис.2.6 Расчетные длины деревянных центрально-сжатых элементов

Радиус инерции сечения равен

, (2.11)

где I_x – момент инерции сечения (для круглого сечения с диаметром d радиус инерции равен r_x =d/4, для прямоугольного сечения — r_x=0,289b, b – наименьший размер сечения).

Коэффициент продольного изгиба деревянных сжатых стержней определяется по формулам:

при гибкости элемента λ_х> 70

, (2.12)

при гибкости элемента λ_х≤ 70

. (2.13)

Максимальная гибкость сжатых деревянных элементов не должна превышать следующих предельных значений:

сжатые пояса, опоры, раскосы и стойки ферм, колонны……………λ_max≤120;

Видео:Площадь прямоугольника. Как найти площадь прямоугольника?Скачать

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

Раздел 1. Деревянные конструкции

Задание. Исходные данные

№ вари анта	№ рис. (схемы)	Тип сече ния	Размеры в мм	Схема закреп ления концов в плоскости	Най ти
ℓ	b	h	d	a	c	х — х	у — у
а	—	—	—	N
а	—	Ш-З	Ш-З	N
б	d/3	—	—	—	Ш-Ш	З-З	N
а	—	—	—	—	Ϭ; τ; f
а	—	—	—	—	—	—	—	b; h
а	—	—	—	—	—	Ϭ; τ; f
а	—	—	—	—	—	—	—	b; h
а	—	—	—	—	—	Ϭ; τ; f
б	—	—	—	N
б	—	З-О	З-Ш	N
а	—	—	Ш-З	Ш-З	N
а	—	—	—	—	—	—	b; h
а	—	—	—	—	—	Ϭ; τ; f
а	—	—	—	—	—	—	—	b; h
а	—	—	—	—	—	Ϭ; τ; f
а	—	—	—	—	—	—	b; h
а	—	—	—	N
а	—	З-З	З-О	N
б	d/3	—	—	—	Ш-З	О-З	N
а	—	—	—	—	Ϭ; τ; f
а	—	—	—	—	—	—	—	b; h
а	—	—	—	—	—	Ϭ; τ; f
а	—	—	—	—	—	—	—	b; h
а	—	—	Ϭ; τ; f
б	—	—	—	N
б	—	З-Ш	Ш-Ш	N
а	—	—	З-О	З-Ш	N
а	—	—	—	—	—	—	b; h
а	—	—	Ϭ; τ; f
а	—	—	—	—	—	—	—	b; h

Примечание: 1. Буквы в графе «Схема закрепления концов в плоскости» означают: Ш — шарнирное; 3 — защемление; О — свободное (без раскреплений).

2. Тип сечения: а – прямоугольное; б – круглое.

ва ри ант	Номер задачи аналога	Усло вия эксплуа тации	Материал	Сорт древе сины	Загружение	примечание
N кН	q кН/м
А1	лиственница	—	—	элемент связи
Б2	сосна	—	—	элемент стойки
БЗ	ель	—	элемент стойки
В1	береза	—	балка межэт.пер
В2	пихта	—	консоль
А2	дуб	—	консоль
Б1	ясень	—	балка черд.перек
А1	кедр	—	балка межэт.пер
Б2	вяз	—	—	элемент связи
Б3	клен	—	—	элемент стойки
А1	лиственница	—	элемент стойки
Б2	сосна	—	прогон
БЗ	ель	—	консоль
В1	береза	—	консоль
В2	пихта	—	балка черд.перек
А2	дуб	—	балка межэт.пер
Б1	ясень	—	—	элемент связи
А1	кедр	—	—	элемент стойки
Б2	вяз	—	—	элемент стойки
Б3	клен	—	балка черд.перек
А1	лиственница	—	консоль
Б2	сосна	—	консоль
БЗ	ель	—	балка черд.перек
В1	береза	—	балка межэт.пер
В2	пихта	—	—	элемент связи
А2	дуб	—	—	элемент стойки
Б1	ясень	—	—	элемент стойки
А1	кедр	—	балка межэт.пер
Б2	вяз	—	консоль
Б3	клен	—	консоль

1.Нагрузки заданы расчетные.

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

ИЗ ДЕРЕВА ПО СНиП П-25-80[1]

ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

Центральное растяжение и сжатие

Основные расчетные формулы для проверки центрально-растянутых и сжатых элементов [1, п. 4.1.,4.2.]:

на устойчивость сжатых элементов N/ А_расч≤φR _c_;

R_{р, с} — расчетное сопротивление древесины (сосны, ели), принимается по [1, табл. 3].

Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 3, следует умножать на коэффициенты условий работы согласно [1,п. 3.2]:

а) для различных условий эксплуатации конструкций – на значения коэффициент m_в, указанные в табл. 5;……..

и) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении – на коэффициент m_о = 0,8.

А_нт — площадь нетто ослабленного сечения. Ослабления для растянутого элемента считаются совмещенными в одном сечении, если расстояние между ними меньше 200 мм;

А_расч — расчетная площадь сжатого элемента, принимается равной А_бр — без ослаблений или при площади ослаблений А_осл 25% А _бр;

А_нт — при симметричных ослаблениях, выходящих на грань сечения;

φ — коэффициент продольного изгиба находится по гибкости элемента λ [1, п. 4.3.].

Для древесины коэффициент φ подсчитывается по формулам:

при λ ≤ 70 φ ═ 1-0,8(λ/100) 2

при λ ≥ 70 φ ═ 3000/ λ 2

Для других материалов значения коэффициентов φ можно подсчитать по формулам [1].

Гибкость элемента определяется по формуле [1, п. 4.4.]:

где ℓ₀ _ расчетная длина элемента [1, п. 4.5.; п. 4.21. п. 6.25.];

r — радиус инерции сечения;

μ₀ — коэффициент приведенной длины (для деревянных конструкций) принимается равным :

1 — для шарнирно опертого стержня;

2,2 — для стержня с одним защемленным и другим свободным концами;

0,8 — для стержня с одним защемленным и другим шарнирно опертым концами;

0,65-для защемленного с двух концов стержня.

Для прямоугольного сечения размером bh радиусы инерции можно подсчитывать по формулам:

Для круглого сечения диаметром dрадиусы инерции r_х = r_у = d/4.

Гибкость элементов не должна превышать предельных величин, установленных [1, табл.14].

Примеры решения

Задача 1. Найти несущую способность растянутого элемента. Исходные данные: h =200мм;b = 150мм; а=120мм; с=300мм; d=16мм; материал — лиственница; сорт древесины 1; условия эксплуатации А1.

Решение.Несущую способность элемента при заданных условиях задачи вычисляем по формуле

где т₀ — коэффициент, учитывающий наличие ослаблений, равен 0,8;

т_п— коэффициент перехода на породу дерева, для лиственницы равен 1,2 [1, табл. 4];

т _в— коэффициент, учитывающий условия эксплуатации (группу конструкций), равен 1,0 [1, табл.5];

R_р — расчетное сопротивление древесины (сосны, ели), принимается по [1, табл. 3 п. 2. а] и равно 10 МПа.

Для вычисления A_нтвыбираем самый опасный участок, где на расстоянии 200 мм имеет место наибольшая площадь ослаблений (не попадающих при перемещении вдоль волокон одно на другое). Такой участок будет на участке с отверстиями 1, 2 и 3.

А_нт= bh — 3db= 20•15 — 3•1,6•15 = 228 см 2 .

Несущая способность растянутого элемента

N = 0,8•1,2•1,0•10•0,0228 = 0,21888 мН = 218,88 кН.

Задача 2.Найти несущую способность центрально-сжатого стержня

Исходные данные: h =200мм;b = 150мм; а=150мм; ℓ =3000мм; d=55 мм; материал — пихта; сорт древесины 2; условия эксплуатации А3; условия закрепленияконцов стержня в плоскостях х-х и у – у: шарнирное (Ш-Ш).

Решение.Несущая способность центрально-сжатого стержня с учетом его устойчивости подсчитывается по формуле

R_с = 13 МПа (для сосны второго сорта) Поскольку сечение ослаблено отверстием d= 55 мм, площадь ослабления равна

А_осл= dh= 5,5•20 = 82,5 см 2 , что составляет 100 %•82,5/20•15 = 27,5 % > 25 %.

Расчетная площадь сечения при проверке устойчивости

Для определения коэффициента φ подсчитаем гибкость элемента:

Расчет ведем на большую гибкость λ_х = 69,2

Для гибкости λ 2 ═ 1-0,8(69,2/100) 2 =0,617

Несущая способность стержня

N = 0,617•0,0290•0,8•0,9•13= 0,1692 мН = 169,2кН.

Задача 3. Проверить несущую способность центрально-сжатого стержня. Исходные данные: N = 100Кн; h =225мм;b = 150мм; с=20мм; ℓ =4000мм; материал — сосна; сорт древесины 2; условия эксплуатации А1, условия закрепленияконцов стержня в плоскости х-х: защемление и шарнирное опирание (З-Ш) и в плоскости у – у: шарнирное опирание (Ш-Ш).

Решение. Проверка несущей способности центрально-сжатого стержня производится по формуле

Для рассматриваемого варианта т_п = 1,0;

Сечение имеет симметричное ослабление, выходящее на кромку сечения. Для такого стержня

Наибольшая гибкость λ_у = 92,3 > 70, для нее коэффициент продольного изгиба

φ ═ 3000/ λ 2 ═ 3000/92,3 2 =0,352

Проверка несущей способности стержня:

N = 100 кН н = 10Кн/м; h =225мм;b = 150мм; а=1000мм; ℓ =4000мм; материал — сосна; сорт древесины 2; условия эксплуатации А1. Рис 4.

Решение. Предварительно находятся величины:

М_пр = q/2(ℓ 2 /4-а 2 ) = 10/2(4 2 -1 2 ) = 15кНм;

М_оп = q а 2 /2 = 10•1 2 /2 = 5кНм;

Внимание! Здесь приведены формулы определения внутренних усилий на опоре и в пролете: М_пр; М_оп; Q_пр; Q_оп только для расчетной схемы, представленной на рис.4. Для расчетных схем рис.5, 6, 7 и 8.необходимо предварительно построить эпюры М и Q, определить их наибольшие значения.

W_{нт =} bh 2 /6 = 15•22.5 2 /6 = 1265,625 см 2 (ослаблений нет);

S₌ bh 2 /8 =15•22,5 2 /8 = 949,22 см 2 ;

J ₌ bh 3 /12 =15•22,5 3 /12 = 14238,281 см 2 .

Ϭ ═ М/W_нт =15•10 3 /1265,625 = 11,85 МПа 3 – 6а 2 ℓ-3а 3 )/24ЕJγ_f = 10•1•10 (4 3 — 6•1 2 •4 — 3•1 3 )/24•10 5 •14238,28•1,2 = 0,902 см;

Е = 10 4 МПа = 10 5 кгс/см 2 [1,п. 3.5. – модуль упругости древесины вдоль волокон].

γ_f=1,2 – усредненный коэффициент перехода к расчетам по 2-му предельному состоянию.

f_пр = qℓ 2 (5/8ℓ 2 -3а 3 )/48ЕJγ_f = 10•4 2 •10 5 (5/8 •4 2 — 3•1 3 )/48•10 5 •14238,28•1,2

Проверка прогибов: f/ℓ = 1,366/400 = 1/293 н = 13 кН/м; а=1100мм; ℓ =4500мм; материал — ясень; сорт древесины 2; условия эксплуатации В1. Рис 4.

Сечения принимать согласно сортаменту пиломатериалов.

Решение. Предварительно находятся величины:

М_пр = q/2(ℓ 2 /4-а 2 ) = 13/2(4,5 2 -1,1 2 ) = 25,04 кНм;

М_оп = q а 2 /2 = 13•1,1 2 /2 = 7,865 кНм;

Находится требуемый момент сопротивления:

где R_и = 13МПа [1, табл. 3 п. 1. а];

т_п = 1,3 для ясеня [1, табл. 4 п. 6].

Задаемся шириной сечения b = 15 см. Тогда требуемая высота сечения

h_тр = √ 6W/ b = √ 6•1481,66/15 = 24,34 см ≈ 25 см.

Принимаем сечение = 15 х 25 см (см. табл.3 приложения 1).

Момент сопротивления принятого сечения

W = bh 2 /6 = 15•25 2 /6 = 1562,5 см 3 .

Ϭ ═ М/W=25,04•10 3 /1562,5 = 16,03 МПа 3 /3ЕJ – консольная балка

f= qℓ 4 /8ЕJ — консольная балка

f= Рℓ 3 /48ЕJ –балка на двух опорах

f= 5qℓ 4 /384ЕJ — балка на двух опорах

Приложение 3

Приложение 4.

Выдержки из СНиП П-25-80 «Деревянные конструкции» [1]

3. Расчетные характеристики материалов

3.1. Расчетные сопротивления древесины сосны (кроме веймутовой), ели, лиственницы европейской и японской приведены в табл. 3.

Напряженное состояние и характеристика элементов	Обозначение	Расчетные сопротивления, , для сортов древесины
1. Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон:
а) элементы прямоугольного сечения (за исключением указанных в подпунктах “б”, “в”) высотой до 50 см	R_и, R_с, R_см	14	13	8,5
б) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 11 до 13 см при высоте сечения свыше 11 до 50 см	R_и, R_с, R_см	15 150	14 140	10 100
в) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 13 см при высоте сечения свыше 13 до 50 см	R_и, R_с, R_см	16 160	15 150	11 110
г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сечении	R_и, R_с, R_см	_	16 160	10 100
2. Растяжение вдоль волокон:
а) неклееные элементы	R_р	10 100	7 70	_
б) клееные элементы	R_р	12 120	9 90	_
3. Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон	R_с90, R_см90	1,8 18	1,8 18	1,8 18
4. Смятие поперек волокон местное:
а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов	R_см90	3 30	3 30	3 30
б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60°	R_см90	4 40	4 40	4 40
5. Скалывание вдоль волокон:
а) при изгибе неклееных элементов	R_ск	1,8 18	1,6 16	1,6 16
б) при изгибе клееных элементов	R_ск	1,6 16	1,5 15	1,5 15
в) в лобовых врубках для максимального напряжения	R_ск	2,4 24	2,1 21	2,1 21
г) местное в клеевых соединениях для максимального напряжения	R_ск	2,1 21	2,1 21	2,1 21
6. Скалывание поперек волокон:
а) в соединениях неклееных элементов	R_ск90	1 10	0,8 8	0,6 6
б) в соединениях клееных элементов	R_ск90	0,7 7	0,7 7	0,6 6
7. Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесины	R_р90	0,35 3,5	0,3 3	0,25 2,5

Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливаются путем умножения величин, приведенных в табл. 3, на переходные коэффициенты m_п, указанные в табл. 4.

Коэффициент m_п для расчетных сопротивлений
Древесные породы	растяжению, изгибу, сжатию и смя	сжатию и смятию поперек волокон R_с90, R_см90	скалыванию R_ск
тию вдоль волокон R_р, R_и, R_с, R_см
Хвойные
1. Лиственница, кроме европейской и японской	1,2	1,2
2. Кедр сибирский, кроме Красноярского края	0,9	0,9	0,9
3. Кедр Красноярского края, сосна веймутова	0,65	0,65	0,65
4. Пихта	0,8	0,8	0,8
Твердые лиственные
5. Дуб	1,3	1,3
6. Ясень, клен, граб	1,3	1,6
7. Акация	1,5	2,2	1,8
8. Береза, бук	1,1	1,6	1,3
9. Вяз, ильм	1,6
Мягкие лиственные
10. Ольха, липа, осина, тополь	0,8	0,8

Примечание. Коэффициенты m_п, указанные в таблице для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из не пропитанной антисептиками лиственницы (при влажности £ 25%), умножаются на коэффициент 0,85.

3.2. Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 3, следует умножать на коэффициенты условий работы:

а) для различных условий эксплуатации конструкций – на значения коэффициент m_в, указанные в табл. 5; Таблица 5

Условия эксплуатации (по табл. 1)	Коэффициент m_в	Условия эксплуатации (по табл. 1)	Коэффициент m_в
А1, А2, Б1, Б2	В2, В3, Г1	0,85
А3, Б3, В1	0,9	Г2, Г3	0,75

и) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении – на коэффициент m_о = 0,8;

3.5. Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон Е = 10 000 МПа (100 000 кгс/см 2 ); поперек волокон Е₉₀ = 400 МПа (4000 кгс/см 2 ). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным G₉₀ = 500 МПа (5000 кгс/см 2 ). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным n_90.0 = 0,5, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, n_0.90 = 0,02.

4. Расчет элементов деревянных конструкций

А. Расчет элементов деревянных конструкций по предельным состояниям первой группы.

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

4.1. Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле

, (4)

где N – расчетная продольная сила;

R_p – расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;

F_нт – площадь поперечного сечения элемента нетто.

При определении F_нт ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.

4.2. Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

; (5)

б) на устойчивость

, (6)

где R_с – расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;

j – коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п. 4.3;

F_нт – площадь нетто поперечного сечения элемента;

F_рас – расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рис. 1, а), если площадь ослаблений не превышает 25% Е_бр, Е_расч = F_бр, где F_бр – площадь сечения брутто; при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25% F_бр, F_рас = 4/3 F_нт; при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис. 1, б), F_рас = F_нт.

4.3. Коэффициент продольного изгиба j следует определять по формулам (7) и (8);

при гибкости элемента l £ 70

; (7)

при гибкости элемента l > 70

, (8)

где коэффициент а = 0,8 для древесины и а = 1 для фанеры;

коэффициент А = 3000 для древесины и А = 2500 для фанеры.

4.4. Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле

, (9)

где l_о – расчетная длина элемента;

r – радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно относительно осей Х и У.

4.5. Расчетную длину элемента l_о следует определять умножением его свободной длины l на коэффициент m₀

согласно пп. 4.21 и 6.25………………..

4.9. Расчет изгибаемых элементов, обеспеченных от потери устойчивости плоской формы деформирования (см. пп. 4.14 и 4.15), на прочность по нормальным напряжениям следует производить по формуле

, (17)

где М – расчетный изгибающий момент;

R_и – расчетное сопротивление изгибу;

W_рас – расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента. Для цельных элементов W_рас = W_нт;…………………………………………………………………………………

Видео:Математика 4 Оценка площади Приближенное вычисление площадейСкачать

Урок 3 Геометрические характеристики сечения. Площадь сечения. Статический момент (стр. 2 )

Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3

Если в конструктивном элементе есть отверстия – ослабления сечения, возникает необходимость рассчитывать площади:
Абр – площадь сечения брутто (без учета ослаблений – площадь, ограниченную внешним контуром)
Аосл – площадь сечения ослаблений
Ант= Абр – Аосл – площадь сечения нетто (рабочая площадь сечения)

Чему равна Ант, если Абр= 1, Аосл= 0,25
(десятичный знак — запятая)

Комментарий на ответ 1

Комментарий на ответ 2

Сколько будет 1-0,25 ?

Комментарий на ответ 3

Сколько будет 1-0,25 ?

Различают ослабления нарушающие кромки элемента – выходящие на кромки, и ослабления не выходящие на кромки.

На каком рисунке ослабление выходит на кромки?

Комментарий на ответ 1

Комментарий на ответ 2

Неверный ответ. Посмотрите внимательно

На рисунке приведено сечение элемента с ослаблением, не выходящим на кромки.

Чему равна площадь ослабления, если:
b=2
h=3
d=1

Комментарий на ответ 1

Комментарий на ответ 2

На поперечном сечении элемента ослабление имеет форму прямоугольника.
Площадь прямоугольника равна произведению его сторон.

Комментарий на ответ 3

На рисунке показан элемент с ослаблениями, выходящими на кромки.

Чему равна площадь поперечного сечения элемента брутто, если:
b=2
h=5
c=3

Комментарий на ответ 1

Комментарий на ответ 2

Это рабочая площадь сечения — нетто.
Площадь брутто — это площадь сечения без учета ослаблений (как будто их нет).

Комментарий на ответ 3

Площадь брутто — это площадь сечения без учета ослаблений (как будто их нет).

Комментарий на ответ 4

Площадь брутто — это площадь сечения без учета ослаблений (как будто их нет).

12 Статический момент

Следующая геометрическая храктеристика поперечного сечения конструктивного элемента – статический момент S.
Статический момент сечения (или какой-либо его части) вычисляется относительно определенной оси

Значения статического момента сечения относительно осей Х, х1 и х2 .

Комментарий на ответ 1

Комментарий на ответ 2

Ответ неверный. Разные значения относительно разных осей.

13 Статический момент

Статический момент плоской фигуры относительно какой-либо оси – это произведение площади фигуры на алгебраические значение расстояния от центра тяжести фигуры до этой оси.

Укажите относительно какой оси вычислен статический момент, если: S = 2, b=1, h=2

Комментарий на ответ 1

Комментарий на ответ 2

S=Ay=2,
A=bh=1*2=2,
y=S/A=2/2=1,
До какой оси расстояние от ц. т. равно 1 ?

Комментарий на ответ 3

S=Ay=2,
A=bh=1*2=2,
y=S/A=2/2=1,
До какой оси расстояние от ц. т. равно 1 ?

14 Статический момент

Главные оси поперечного сечения элемента совпадают с осями симметрии.
Сечения конструктивных элементов, как правило, имеют хотя бы одну ось симметрии.
В этом случае одна из главных осей совмещается с осью симметрии, а другая – перпендикулярна первой.
Особое значение имеют главные центральные оси – проходящие через центр тяжести элемента.