площадь сечения жалюзийной решетки (8 видео)

Содержание

б) Подбор жалюзийных решёток.
Аэродинамический расчет воздуховодов
Страницы работы
Содержание работы
колено с острыми кромками ()
3 колена с острыми кромками ()
колено с острыми кромками ()
колено с острыми кромками ()
Расчет естественной вентиляции
💥 Видео

Видео:Жалюзийные металлические вентиляционные решетки РЭДСкачать

б) Подбор жалюзийных решёток.

а) Подбор воздухозаборной шахты.

Шахта выполняется из кирпича или бетона. Её сечение находят из условия создания скорости в ней 3÷6 м/с.

Принимаем скорость в шахте v_ш=4 м/с.

Расход воздуха в шахте L=59850 .

Требуемая площадь сечения находится по формуле:

м 2

По площади сечения принимаем размеры шахты .

n=1,48 ( для шахты из шлакобетона)

=2,4 ( коэффициент местного сопротивления: местные сопротивления – 2 колена =1,2)

б) Подбор жалюзийных решёток.

Скорость воздуха в живом сечении решёток и утеплённых клапанов принимают .

Определяем требуемую площадь сечения решёток:

L=59850 . Требуемая площадь сечения, , определяется по формуле:

— рекомендуемая скорость движения воздуха в живом сечении решетки, .

— расход воздуха, .

— площадь живого сечения решетки,

По табл.13 принимаю к установке решетку СТД 5289, =0,06

= , устанавливаю 70 решеток.

=70 шт.

Найдем фактическую скорость воздуха в живом сечении решетки , :

Аэродинамическое сопротивление , при проходе воздуха через решетки:

— коэффициент местного сопротивления решетки, принимается по табл. 13 .

=1,2.

— плотность наружного воздуха,

Вентиляторные агрегаты служат для перемещения воздуха через УКВ и присоединительные элементы системы. Шкивы вентилятора и электродвигателя соединяются через клиноременную передачу, обеспечивающую вращение рабочего колеса при работающем электродвигателе. Рама вентиляторного агрегата с пружинными виброизоляторами устанавливается на строительном фундаменте.

Элементы кондиционера соединяются с вентиляторным агрегатом через эластичный патрубок и соединительный блок. Наличие эластичного патрубка исключает передачу вибраций от вентилятора оборудованию.

Полное давление вентилятора:

где ΔР_сети — перепад давления в сети;

Полное сопротивление кондиционера ΔР_конд., (Па) равно сумме сопротивлений всех его секций:

ΔР_вн_I – аэродинамическое сопротивление воздухонагревател первого подогрева =44,74 Па;

ΔР_к.о. — аэродинамическое сопротивление камеры орошения =120 Па;

ΔР_ф — сопротивление фильтра для очистки воздуха от пыли =300 Па;

ΔР_пр/б — аэродинамическое сопротивление приемного блока =25 Па;

ΔР_к.об. — сопротивление камер обслуживания — по 1 Па каждая камера ;

ΔР_ж.р. — перепад давления в жалюзийной решетке

А производительность вентилятора, обслуживающего СКВ, принять на основании выполненных расчетов L_в. = L_конд=59850 м 3 /ч

Вентагрегат подбирают по справочным данным [1], и указывают его фактическую производительность, давление, частоту вращения, схему исполнения, мощность и частоту вращения электродвигателя.

Принимаем вентиляторный блок №16. Схема исполнения – 6. Индекс вентиляторного блока 06.41334, n = 540 об/мин. Электродвигатель: тип 4А 200 L6, N = =30 кВт, ΔР=1,2 кПа

Систему холодоснабжения от искусственных источников холода следует проектировать для охлаждения воздуха, если оптимальные метеорологические условия не могут быть обеспечены установками прямого и косвенного охлаждения по двухступенчатой схеме.

6.1. Подбор холодильных машин:

Схемы холодоснабжения воздухоохладителей кондиционеров включают холодильные машины, емкости для воды, насосы, трубопроводы.

Для обеспечения надежности и уменьшения капитальных и эксплуатационных затрат схемы автоматизированного холодоснабжения СКВ должны включать в себя минимальное число холодильных машин, насосов, емкостей (минимального объема), арматуры и средств автоматизации.

Систему холодоснабжения следует проектировать из двух или большего числа машин.

Каждая холодильная машина обычно имеет свой насос для подачи отепленной воды в кожухотрубный испаритель, на трубопроводах предусматриваются перемычки для использования резервного, насоса. Таким образом, предотвращают смешение за испарителем охлажденного и отепленного хладоносителя при отключении одной из машин.

Для обеспечения надежности, и гибкости регулирования, как правило, каждая холодильная машина имеет свою систему оборотного водоснабжения, а на трубопроводах предусматриваются перемычки для возможности использования резервного насоса.

Требуемая холодопроизводительность машины, кВт, определяется с учетом потерь холода в трубопроводах, транспортирующих охлажденную воду к кондиционерам, а также с учетом нагрева воды в циркуляционных насосах по формуле:

Q_х =

где k — коэффициент, учитывающий потери холода и подогрев холодоносителя в циркуляционных насосах.

Принимаем по табл. 2.1.[2] 2 машины МКТ-80-2-0 с холодопроизводительностью равной 139 кВт, потребляемая мощность N = 39,6 кВт.

Расходы: холодоносителя = 30 м³/ч; охлаждающей воды = 30 м³/ч.

6.2. Подбор сборного бака:

Емкости, установленные в системах холодоснабжения, выравнивают работу холодильных машин при колебаниях холодонагрузки; воспринимают изменение объема жидкости при изменениях ее температуры; принимают периодические стоки из аппаратуры и трубопроводов, расположенных выше этой емкости.

Объем бака V_б, м³, как и объем холодного отсека в двухсекционном баке, определяют по формуле:

V_б

где в — коэффициент рабочего времени холодильной машины, в = 0,7 — 0,8;

Q_х — холодопроизводительность одной из установленных холодильных машин, кВт;

τ_р — продолжительность работы до отключения, с, (для машин производи-тельностью до 45 кВт τ_р =900 с; до 180 кВт τ_р =1200 с; более 180 кВт τ_р =1800с);

ρ_s,c_s — плотность и удельная теплоемкость холодоносителя, кг/м 3 и кДж/кг×°С соответственно;

Δt_s — диапазон изменения температуры холодоносителя (обычно 2-3 °С);

Баки изготавливаются с перегородками и без них. Размеры стандартных баков приведены в [2, табл. 2.3 приложения 2].

Принимаем стандартный бак вместимостью 10 м 3 . размеры бака в плане 1700×2600, высота 2009 мм (А 16В 101.000.02).

6.3. Подбор насосов:

Система холодоснабжения включает 3 водяных контура:

— подача охлажденной воды от бака к воздухоохладителю кондиционера;

— охлаждение теплой воды в испарителе холодильной машины;

— подача воды на охлаждение конденсаторов холодильных машин.

1. Насос для подачи охлажденной воды в кондиционер подбирают по расходу G_w, полученному в результате расчета воздухоохладителя, и напору H, который составляет

Насос камеры орошения забирает воду из бака холодной воды и подает ее к форсункам кондиционера.

где Н_ф — напор перед форсунками, м.в.ст., (принимается по расчету форсуночной камеры);

Н_г — разность отметок между верхом кондиционера и днищем резервуара, из которого подается вода в кондиционер, м.в.ст.;

Н_тр — потери давления в трубопроводах, м.в.ст.;

ΔН_кл — потери давления в регулирующем клапане, м.в.ст., которые должны составлять 30-50% от общих потерь давления в сети (без клапана), то есть ΔН_кл = (0,3 — 0,5)×(Н_ф + Н_г + ΔН_тр).

Потери давления в трубопроводах определяются в результате гидравлического расчета. В курсовой работе принимают Нтр = 0,8-1 м.в.ст.

Согласно расчету камеры орошения производительность насоса должна быть равной G_w = 45,06 м³/ч.

Принимаем к установке центробежный насос К-100-80-160, с мощностью 11,3кВт. Электродвигатель 4АМ160S2У3, n=3000 об/мин

Н=32 м в. ст. , W=100 м 3 /ч [7]

2. Насосы для подачи отепленной воды в испаритель холодильной машины и далее в резервуар холодной воды предусматривают самостоятельные для каждой холодильной машины.

Производительность насоса принимается по расходу воды W_и, подаваемой в испаритель:

где Q_х – холодопроизводительность установки, Вт;

ρ_w, c_w — плотность, кг/м 3 , удельная теплоемкость, кДж/кг×°С, воды;

Δt_w — перепад температуры охлаждаемой воды в испарителе, равный 2-3 °С.

Напор насоса составляет:

где Н_исп — потери напора в испарителе, м.в.ст.;

Н_р — полезная высота резервуаров холодной и отепленной воды от всасывающей трубы до перелива, м.в.ст.;

Н_тр — потери давления в трубопроводах.

В курсовой работе принять Н_и = 4 — 6 м.в.ст.; Н_тр = 2 — 3 м.в.ст.

Напор насоса равен:

Н = 5 + 2 + 3= 10 м.в.ст.

Принимаем к установке три центробежных насоса К-100-80-160, с мощностью 11,3кВт. Электродвигатель 4АМ160S2У3, n=3000 об/мин

Н=32 м в. ст. , W=100 м 3 /ч

3. Насос, подающий воду на охлаждение конденсаторов холодильных машин, подбирается в зависимости от принятой схемы охлаждения конденсаторов.

При использовании оборотной системы водоснабжения для охлаждения конденсаторов производительность насоса определяют по формуле:

Wк = (3,6×178600)/(1000×4,19×3) = 51,15 м³/ч.

где Δt_w — охлаждение воды в вентиляторных градирнях Δt_w = 3,5 — 4,5 °С;

в брызгательном бассейне Δt_w = 2 — 4 °С;

ρ_w, c_w — плотность и теплоемкость воды, кг/м 3 и кДж/кг×°С;

Q_к — количество тепла, Вт, отводимого в конденсаторе.

N_к — потребляемая мощность компрессора, Вт.

Напор насоса, установленного ниже уровня всасываемой жидкости (под заливом), определяют по формуле:

где Н_г.н., Н_г.в. — геометрические высоты всасывания и нагнетания, м.в.ст.;

Н_тр. — потери давления в трубопроводах на пути нагнетания и всасывания, м.в.ст.;

Н_ф — напор воды перед форсунками градирни или брызгательного бассейна, м.в.ст.;

Н_конд — потери давления в конденсаторе, м.в.ст.

Поскольку разность рекомендуемых расходов хладоносителя и охлаж-дающей воды для компрессионых холодильных машин СКВ является незначительной, в обоих контурах применяют насосы одного и того же типа (при соблюдении соответствующих перепадов температур и давлений в каждом из контуров).

Применение в обоих водяных контурах холодильных машин одинаковых насосов облегчает производство монтажных и наладочных работ, организацию ремонтов и обслуживание системы холодоснабжения.

Н=32 м в. ст. , W=100 м 3 /ч

8. Список литературы:

1. Кондиционирование воздуха и холодоснабжение зрительного зала: Методические указания к курсовому проекту/ Самарский государственный архитектурно-строительный университет; Сост. Трутнева М.С., Жильников В.Б.

2. Холодоснабжение систем кондиционирования воздуха: Методические указания /Сост. М.Б. Ромейко, М.С. Трутнева. Самарск. гос. арх.-строит. акдем. Самара, 1999.

3. Богословский В.Н., Кокорин О.Я., Петров Л.В. Кондиционирование воздуха и холодоснабжение. М.: Стройиздат, 1985.

4. СНиП 2.04.05-86. Отопление, вентилящя и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат, 1987.

5. Справочник по теплоснабжению и вентиляции: Кн.2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Киев: Будивельник, 1976.

6. Справочник проектировщика: Внутренние санитарно-технические устройства: Ч.II. Вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат, 1978.

7. Внутренние санитарно-технические устройства: справочник проектировщика/ Под ред. В.Н. Богословского, Б.А. Крупнова, А.Н. Сканави и др. Ч.1. Отопление. М.: Стройиздат, 1990.

8. Справочник проектировщика: Внутренние санитарно-технические устройства. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 2/ Под ред. Н. Н. Павлова, Ю. И. Шиллера. М.: Стройиздат, 1992.

1.Параметры наружного и внутреннего воздуха………………………………..

2. Расчет вредных выделений в зрительном зале………………………………..

3. Определение воздухообмена……………………………………………….

4. Построение процесса обработки воздуха в кондиционере…………………..

5.1. Расчет воздухонагревателей…………………………………………………………

5.5. Подбор узла воздухозабора.

7. Регулирование работы кондиционера в течении года……………………….

Федеральное агентство по образовании

Государственное образовательное учреждение

Высшего профессионального образовании

Факультет Инженерных Систем и Природоохранного Строительства.

Кафедра Теплогазоснабжения и Вентиляции.

к курсовой работе

Кондиционирование воздуха и

холодоснабжение зрительного зала.

Выполнил: студент 4-го курса

Проверила: Сыромятникова Н.Е..

8. Регулирование работы кондиционера в течении года.

Температура воздуха в помещении контролируется датчиком, который во все периоды года воздействует на клапан К-8, установленный на нагнетательном трубопроводе насоса камеры орошения.

Относительная влажность воздуха в теплый период года обеспечивается постоянством температуры холодной воды перед камерой орошения. Для этого на нагнетательном трубопроводе насоса устанавливается датчик, который воздействует на клапаны К-5 и К-9, расположенные соответственно на трубопроводах рециркуляционной и холодной воды.

В теплый период года рассматриваю два подрежима регулирования, границей между которыми является теплосодержание внутреннего воздуха . Первый подрежим характеризуется изменением теплосодержания наружного воздуха в диапазоне , а второй — .

В летний период года в первом подрежиме система работает на 100% наружном воздухе. Во втором подрежиме летнего периода система работает на рециркуляции.

Холодный период года продолжается при теплосодержании наружного воздуха от . При этом выделяются два подрежима, границей между которыми является энтальпия наружного воздуха , определяемая по формуле::

Где G_н – минимальный расход наружного воздуха, подаваемого кондиционером в расчетный период, кг/ч; G_п – расход приточного воздуха ( полезная производительность кондиционера), кг/ч.

При энтальпии наружного воздуха в пределах от I_н х до I_н х’ кондиционер работает с постоянной рециркуляцией, количество наружного воздуха соответствует минимальной санитарной норме. Относительная влажность контролируется датчиком, расположенным в поддоне камеры орошения. В первом подрежиме он воздействует на клапан К-3, установленный на обратном трубопроводе воздухонагревателя первого подогрева.Во втором подрежиме: отключаются воздухонагреватели первого подогрева и кондиционер работает с переменной рециркуляцией. При этом датчик воздействует на клапаны К-1, К-2 и К-6, устанавливаемые соответственно на наружном, рециркуляционном и вытяжном воздухе.

Рециркуляционный клапан К-2 начинает медленно закрываться, а клапаны К-1 и К-6 медленно открываются. В результате система в переходном периоде работает на 100% наружном воздухе.

Видео:ЖРЭП №8 - Жалюзийные решеткиСкачать

Аэродинамический расчет воздуховодов

Страницы работы

Содержание работы

АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ

Подбираем жалюзийные решетки.

Определяем расход воздуха. L=3600 м 3 /ч выбираем камеру 2ПКТ10

1. Выбираем решетку СТД 302 размерами 150х580 с Fж.с.=0,038 м 2 , ƺ=1,2

Принимаем скорость в решетке V=4 м/с. Необходимая площадь живого сечения

Fж.р.=L/V=3600/(3600*4)=0,25 м 2

Количество жалюзийных решеток

N= Fж.р./ Fж.с.=6,57, округляем в большую четную сторону: n=8

Находим суммарную площадь живого сечения решеток

Находим истинную скорость в живом сечении решеток

Аэродинамическое сопротивление решетки в теплый период:

∆Р=1,2*3,29 2 *1,2/2=7,79 Па

В холодный период: L=1800, V=1800/(3600*0.304)=1,64, ∆Р=1,2*1,64 2 *1,2/2=1,94 Па

В холодной части происходит резкое расширение. В теплый период ∆Р=0,64*3,29 2 *1,2/2=4,16 Па

В холодный период ∆Р=0,64*1,64 2 *1,2/2=1,03 Па

происходит резкое ссужение 2 раза. В теплый период ∆Р=(0,4+0,5)*3,29 2 *1,2/2=5,84 Па

В холодный период ∆Р=(0,4+0,5)*1,64 2 *1,2/2=1,45 Па

2. Утеплённый клапан: DР = 15 Па

3. Приемная секция. F=1,75, V=3600/(3600*1,75)=0,57м/с, ∆Р=20*0,57 2 *1,2/2=3,89 Па

4. Фильтр. ∆Р=300 Па

5. Калориферы, т.к. нам не задан район строительство, то мы не можем подобрать калорифер. Принимаем ∆Р=100 Па

6. Соединительная секция. F=1,75, V=0,57м/с, ∆Р=13*0,57 2 *1,2/2=2,53 Па

8.1 Аэродинамический расчёт воздуховодов приточной системы П1 расчётного помещения

По аксонометрической схеме системы вентиляции выбирается главная (расчетная) магистраль, самая удаленная или самая загруженная, и делится на расчетные участки. Расчетным участком является прямая часть воздуховода с одинаковым расходом и сечением. Сначала считаются потери давления на расчетной магистрали, потом — потери давления на остальных участках системы вентиляции. Расчет ведется в табличной форме. После расчета производится проверка в параллельных ветках по потерям давления. Если разница превышает 10%, то производится увязка с помощью диафрагм.

Типы местных сопротивлений на участках:

Видео:Уличная решётка для вентиляции. ПримерыСкачать

колено с острыми кромками ()

воздухораспределитель ПРМп1 ()

колено с острыми кромками ()

тройник на проход(x = 0.5)

тройник на проход(x = 0.3)

Видео:Виды наружных вентиляционных решеток РЭДСкачать

3 колена с острыми кромками ()

Предварительно принимается вентилятор ВР-85-77 №3.15, тогда F₀ = 216х216 = 0.046 м 2 ;

Принимается пирамидальный диффузор. Гидравлический диаметр выходного отверстия вентилятора определяется по формуле:

Лопатки загнуты назад при L_opt x = 0.3

Видео:Регулируемая наружная вентиляционная решетка РЭД-РК80Скачать

колено с острыми кромками ()

воздухораспределитель ПРМп1 ()

тройник на ответление(x = 1.5)

Видео:Жалюзийные решётки из конструкционной стали , латуни и нержавеющей стали от компании Brasshome.ruСкачать

колено с острыми кромками ()

воздухораспределитель ПРМп1 ()

тройник на ответление(x = 2.25)

резкое ссужение(x = 0.5)

резкое ссужение(x = 0.2)

архитектурная решетка ()

3 колена с острыми кромками ()

Полные потери давления во всасывающей и нагнетательной линиях :

Производительность вентилятора: L = 3600 м 3 /ч

Из каталога фирмы «Тайра» подбираем вентилятор ВР85-77 №3.15 (испол-

нение 1), с частотой вращения 1000 об/мин,

Принимаем коэффициенты запаса по расходу К_L=1,1, по давлению К_Р=1,1, тогда: Р=914,3*1,1=1005,73 Па, L=3600*1,1=3960 м 3 /ч

Требуемая мощность электродвигателя:

Выбираем двигатель АДМ80А2, мощностью N=1,5 кВт.

Видео:Жалюзийные вентиляционные решетки и сборно разборные системы для фасадов, ограждений, лоджий и т. д.Скачать

Расчет естественной вентиляции

Вентиляция 2КТПМ естественная и заключается в устройстве приточных и вытяжных окон с жалюзийными решетками

1. Количество тепла, выделяемое трансформатором:

кпер – коэффициент перегрузки трансформатора.

для сухих трансформаторов составляет—————— 1.1,

Рх. х. – потери холостого хода трансформатором, Вт (паспортные данные трансформатора);

Рк. з. – потери короткого замыкания трансформатора, Вт (паспортные данные трансформатора);

1,163 — коэффициент пересчета Вт в кКал.

2. Количество воздуха, необходимое для снятия тепловыделений до требуемой температуры:

Q – тепловыделения от трансформатора, кКал/час;

с – удельная теплоемкость воздуха, 1.2 кг/м3;

g — удельный вес воздуха, 0.24 кг/м3;

Δt — разность температур воздуха, выходящего из помещения и входящего в него, в соответствии с п.4.2.104 [1] Dt =15°С.

3. Площадь сечения приточных жалюзийных решеток:

v – скорость воздуха в сечении решеток, принимается равной 1 м/сек.;

0,7 – коэффициент отношения площади живого сечения к площади решеток (конструктивный элемент).

3 Площадь сечения вытяжных решеток:

Расчет производится для сухих трансформаторов ТСЗ мощностью 1000, 1250, 1600, 2500 кВА и масляных ТМГ мощностью 1000, 1250 и 1600 кВА. Результаты расчета приведены в таблице 1.

К установке принимаются окна с жалюзийными решетками размерами 800х600 мм. Окна устанавливаются на створках ворот в трансформаторных отсеках в верхней и нижней части и дополнительно на боковых стенках также в верхней и нижней части. Нижние окна служат для притока охлаждающего воздуха. Верхние окна служат для вытяжки воздуха.

Для трансформаторных подстанций с сухими трансформаторами мощностью 400, 630 и с трансформаторами типа ТМГ 400 кВА устанавливаются па два окна на каждой створке ворот.

Общая площадь приточных жалюзийных решеток:

S1 = 0,8 × 0,6 × 2 = 0,96 м2.

Общая площадь вытяжных решеток:

S2 = 0,8 × 0,6 × 2 = 0,96 м2.

Для трансформаторных подстанций с сухими трансформаторами мощностью 1000, 1250 и с трансформаторами типа ТМГ 630 кВА устанавливаются па два окна на каждой створке ворот и по два окна на боковых стенках. Таким образом:

S1 = 0,8 × 0,6 × 3 = 1,44 м2.

S2 = 0,8 × 0,6 × 3 = 1,44 м2.

Для трансформаторных подстанций с трансформаторами типа ТМГ 1000 и 1250 кВА устанавливаются па два окна на каждой створке ворот и по четыре окна на боковых стенках. Таким образом:

S1 = 0,8 × 0,6 × 4 = 1,92 м2.

S2 = 0,8 × 0,6 × 4 = 1,92 м2.