Видео:Расчёт анкерных болтов по СП43Скачать

Пособие к СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.02.01-83 по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений Часть 2

3.16. Расчетные сопротивления металла болтов растяжению R ba следует принимать по табл. 60 прил. 2 СНиП II-23-81.

3.17. Диаметры, площади сечения болтов по резьбе и расчетные сопротивления разрыву следует принимать по табл. 3.

Расчетное усилие на болт, МН (тс), при марке стали

резьбы A sa , см 2

П р и м е ч а н и е. Расчетные площади определены по СТ СЭВ 182-75.

3.18. Площадь поперечного сечения болтов по резьбе А sa следует определять по формуле

, (86)

где Р — расчетная нагрузка, действующая на болт;

R ba — расчетное сопротивление материала болта.

3.19. Для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные базы (черт. 22), величина расчетной нагрузки Р, приходящаяся на один болт, определяется по формуле

P = (0,5 N — M/h) / n , (87)

где N, М — соответственно продольная сила и изгибающий момент в сквозной колонне;

h — расстояние между осями ветвей сквозной стальной колонны;

n — число болтов крепления ветви.

Черт. 22. Схема сквозной стальной колонны

1 — анкерный болт

3.20. Для баз стальных колонн сплошного типа (черт. 23) величина расчетной нагрузки, приходящаяся на растянутые болты, определяется в соответствии с указаниями п. 3.20, с формулами (38), (39) СНиП 2.03.01-84 для внецентренно сжатых железобетонных элементов прямоугольного сечения.

Черт. 23. Расчетная схема для определения усилий в анкерных болтах стальной колонны сплошного тина

1 — анкерный болт

Расчетное усилие Р в анкерном болте рекомендуется определять по формуле

P = (R b b b x — N) / n , (88)

где R b — расчетное сопротивление бетона осевому сжатию с учетом коэффициентов g b2 , g b3 , g b9 ;

b b — ширина опорной плиты базы колонны;

N — продольная сила в колонне;

n — число растянутых болтов, расположенных с одной стороны базы колонны;

х — высота сжатой зоны бетона под опорной плитой базы колонны, определяемая по формуле

х = 0,5 (l a + l b ) — , (89)

где l a — расстояние между анкерами (см. черт. 23);

l b , b b — соответственно длина и ширина опорной плиты;

— эксцентриситет продольной силы.

Высота сжатой зоны х ограничивается условием

х / l a £ x R , (90)

При расчете коэффициента условий работы g b2

3.21. Все болты должны быть затянуты на величину предварительной затяжки V, которую необходимо принимать равной V = 0,75 Р.

3.22. Болты следует затягивать, как правило, с контролем величины крутящего момента М, значение которого следует определять по формуле

где V — усилие затяжки, определяемое по п. 3.21;

x — коэффициент, учитывающий геометрические размеры резьбы, трение на торце гайки и в резьбе, принимается по прил. 6.

3.23. Сдвигающую силу от стальной колонны на фундамент допускается передавать через силу трения, возникающую под опорной плитой базы колонны от действия сжимающей продольной силы с учетом усилий затяжки болтов.

Для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные базы под ветви колонны, сдвигающая сила Q, действующая в плоскости изгибающего момента, воспринимается силой трения под сжатой ветвью колонны и определяется по формуле

Q £ f (0,5 N + M / h) , (93)

где f — коэффициент трения, равный 0,25.

Для стальных колонн сплошного типа, а также для сквозных колонн при действии сдвигающей силы из плоскости изгибающего момента, сдвигающая сила воспринимается трением от силы затяжки болтов и определяется по формуле

Q £ f (0,25 n A sa R ba + N) , (94)

где n — число болтов крепления сжатой ветви для сквозной колонны или (для колонны сплошного типа) число сжатых болтов, расположенных с одной стороны базы колонны;

N — минимальная продольная сжимающая сила, соответствующая нагрузкам, по которым определяется сдвигающая сила.

Если условия (91) и (92) не удовлетворяются, требуется предусмотреть передачу сдвигающей силы от стальной колонны на фундамент с помощью упорных элементов, заделанных и тело фундамента.

СБОРНО-МОНОЛИТНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ
СТАЛЬНЫХ КОЛОНН

3.24. Сборно-монолитные фундаменты, рекомендуемые для применения в строительстве, показаны на черт. 4, 5 (см. п. 1.4).

Эти фундаменты могут быть использованы под стальные колонны прокатных цехов.

3.25. Особенностью рамных двухветвевых подколонников (см. черт. 4) является способ сопряжения стоек с оголовком.

Для зданий без подвала рамные двухветвевые подколонники рекомендуется выполнять с жестким сопряжением стоек с оголовком. В зданиях с подвалом (при увеличенном разносе стоек подколонника для опирания на них конструкций подвала без консолей, см. черт. 4, б) оголовок подколонника не полностью опирается на стойки подколонника, образуя с ними условное шарнирное соединение, и включается в работу на поперечную силу и изгиб.

Расчет рамного двухветвевого подколонника дан в примере 3.

3.26. Особенностями сборно-монолитных фундаментов, состоящих из монолитной плитной части, сборных вертикальных плит, устанавливаемых по коротким, наиболее нагруженным сторонам фундамента, и бетонного заполнения между плитами (см. черт. 5), являются:

применение сборных плит, включающих всю вертикальную арматуру подколонника и являющихся элементами несъемной опалубки и опорами кондукторов для установки анкерных болтов;

обеспечение совместной работы сборного и монолитного бетонов.

3.27. Сборные элементы подколонника могут выполняться в виде плоских или ребристых плит, устанавливаемых в стаканы плитной части фундамента.

При необходимости армирования всех граней подколонника арматурные сетки устанавливаются в монолитном бетоне.

3.28. Совместная работа сборных элементов с монолитным бетоном подколонника обеспечивается петлевыми арматурными выпусками, шероховатостью поверхности, поперечными и продольными ребрами (при наличии) .

Для связи плоских сборных элементов с плитной частью фундамента в сборных элементах в пределах стакана предусматриваются шпонки (черт. 24).

Черт. 24. Сопряжение сборных элементов с монолитной частью
сборно-монолитного фундамента

3.29. Расчет сборно-монолитных подколонников на эксплуатационные нагрузки рекомендуется производить как для внецентренно сжатых бетонных или железобетонных элементов без учета сжатой арматуры.

Проверка прочности внецентренно сжатого бетонного подколонника, когда растянутая арматура для расчета не требуется, выполняется из условия

N £ b R bm (x + D R b t / R bm ) , (95)

где t — толщина сборной плиты;

D R b = R b — R bm ,

здесь R b , R bm — расчетные сопротивления бетона соответственно сборной и монолитной частям сечения.

Высота сжатой зоны определяется по формуле

x = x e + , (96)

где x e = 0,5 l cf — e ³ 0,05 l cf .

Если x e 0,5 t , то х = 2х е .

Площадь сечения необходимой растянутой арматуры во внецентренно сжатом железобетонном подколоннике А s определяется по формуле

N + R s A s = R bm b cf x + D R b b cf l cf , (97)

A s = (R bm b cf x + D R b b cf l cf — N) / R s . (98)

Высота сжатой зоны определяется по формуле

x = l 0,cf — , (99)

где l 0,cf = l cf — 0,5t ; e a = e + 0,5 (l cf — t) .

Если x t, то x = l 0,cf — . (100)

3.30. Сборные элементы, кроме того, необходимо рассчитывать на монтажные нагрузки, а также на случай транспортировки.

3.31. Для обеспечения совместной работы сборных плит с монолитным бетоном количество поперечной арматуры (выпусков) необходимо назначать из условия

A sw ³ g c b S R bt / R sw , (101)

где A w — площадь сечения одного ряда арматурных выпусков (петель или стержней) в горизонтальной плоскости;

g c — коэффициент условия работы, принимается равным 0,35 для необработанной (незаглаженной) поверхности и 0,3 — для поверхности, специально обработанной щетками, с втопленным щебнем, имеющей насечки или шпонки. Для поверхности сборных плит, формуемых на металлическом поддоне, g c = 0,6, на деревянном поддоне g c = 0,45;

b — ширина сборной плиты;

S — расстояние между рядами выпусков но высоте, принимается не более 8t;

R bt — расчетное сопротивление монолитного бетона растяжению;

R sw — расчетное сопротивление металла выпусков растяжению принимается равным 147 МПа (1500 кгс/см 2 ) для арматуры класса А-I и 176 МПа (1800 кгс/см 2 ) для арматуры класса А-II.

Минимальный процент поперечного армирования (число выпусков) должен быть равен 0,15, т.е.

m = A sw × 100 / bS = 0,15 % . (102)

В верхней части сборных плит необходимо предусматривать не менее двух рядов стержневых или одни ряд петлевых выпусков, объединенных горизонтальными сетками (не менее двух) косвенного армирования, размещенными в монолитном бетоне.

3.32. Глубина заделки d с сборных элементов в стаканы монолитной плитной части фундамента определяется по конструктивным соображениям исходя из выполнения длины анкеровки растянутых стержней арматуры (см. п. 4.10), а также из условий сцепления бетона замоноличивания с бетоном стенок стакана и с бетоном сборных плит с учетом шпонок в плитах:

N p = 2d p (b p + l p ) R an ¢ ; (103)

N p = 2d c (t + b cf ) R an ¢¢ + T . (104)

В формулах (103) и (104):

d p , b p , l p — соответственно глубина, ширина и длина стакана;

R an ‘ = 0,18 R bt ; (105)

R an ¢¢ = 0,2 R bt , (106)

где R bt — расчетное сопротивление бетона замоноличивания осевому растяжению;

Т — сдвигающая сила, воспринимаемая шпонками, принимаемая по наименьшему из значений:

T = d R bm l n ; (107)

T = 2h R bt l n, (108)

где d , l, h — соответственно глубина, длина и высота шпонки;

R bm — расчетное сопротивление бетона замоноличивания осевому сжатию;

n — число шпонок (не более трех).

4. КОНСТРУКТИВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ФУНДАМЕНТОВ

МАТЕРИАЛЫ

4.1.* Для монолитных железобетонных фундаментов следует применять тяжелый бетон классов по прочности В12,5 и В15 на сжатие, при соответствующем обосновании допускается применение бетона класса В20.

Для замоноличивания колонн в стакане применяется бетон класса не ниже В12,5. Бетон подготовки под подошвой фундамента принимается класса В3,5.

4.2. Для армирования фундаментов рекомендуется применять горячекатаную арматуру периодического профиля класса А-III по ГОСТ 5781-82. Для слабонагруженных сечений, где прочность арматуры используется не полностью (конструктивные сетки армирования подколонника, сетки косвенного армирования дна стакана и т.п.), а также в тех случаях, когда прочность арматуры класса А-III не используется полностью из-за ограничения по раскрытию трещин, допускается применять арматуру классов A-II по ГОСТ 5781-82 и Вр-I по ГОСТ 6727-80.

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ РАЗМЕРЫ ФУНДАМЕНТОВ

4.3. Монолитные фундаменты рекомендуется проектировать ступенчатого типа, плитная часть которых имеет от одной до трех ступеней.

4.4. Все размеры фундамента следует принимать кратными 300 мм (3 М в соответствии с ГОСТ 23478-79) из условия их изготовления с применением инвентарной щитовой опалубки.

При соответствующем обосновании в случае массового применения или для отдельных индивидуальных фундаментов разрешается принимать размеры, кратные 100 мм в соответствии с ГОСТ 23477-79.

4.5. При центральной нагрузке подошву фундамента следует принимать квадратной.

При внецентренной нагрузке, соответствующей основному варианту нагружения, подошву рекомендуется принимать прямоугольной с соотношением сторон не менее 0,6.

4.6. Высота фундамента h назначается с учетом глубины заложения подошвы и уровня обреза фундамента. Обрез фундамента железобетонных колонн зданий следует принимать, как правило, на отметке 0,15 для обеспечения условий выполнения работ нулевого цикла.

4.7. Рекомендуемые размеры сечений подколонников, высот фундаментов и плитной части, а также подошвы приведены в табл. 4.

Модульные размеры фундамента, м, при модуле, равном 0,3

Видео:2. Расчет перил. Расчетные схемы. Автоматизация. (The calculation of the railing)Скачать

Расчет анкерных болтов

Расчет анкерных болтов производят на нагрузки статические и динамические. Величина, направление и характер действующих нагрузок от оборудования на болты должны быть указаны в задании на проектирование фундаментов под оборудование.

Мака сталей расчетных болтов, эксплуатируемых при расчетной зимней температуре наружного воздуха до минус 65°С включительно, должна назначаться в соответствии с указаниями табл. 1.

Примечание. Болты допускается изготовлять из других марок сталей, механические свойства которых не ниже свойств сталей марок, указанных в табл. 1.

Конструктивные болты во всех случаях допускается изготовлять из стали марки ВСт3кп2 по ГОСТ 380.

Расчетные сопротивления металла болтов растяжению R_ва следует принимать по табл. 2

Все болты должны быть затянуты на величину предварительной затяжки F, которая для статических нагрузок должна приниматься равной: f = 0,75 Р, для динамических нагрузок F = 1,1р, где Р — расчетная нагрузка, действующая на болт.

Для строительных конструкций (стальных колонн зданий и т.п.) затяжку болтов допускается осуществлять стандартными ручными инструментами с предельным усилием (до упора) на болт.

Площадь поперечного сечения болтов (по резьбе) должна определяться из условия прочности по формуле:

где к_о = 1,35 — для динамических нагрузок; к_о = 1,05 — для статических нагрузок.

Для съемных болтов с анкерными плитами, устанавливаемых свободно в трубе, коэффициент к_о для динамических нагрузок принимается равным 1,15.

При действии динамических нагрузок сечение болтов, вычисленное по формуле (1), следует проверить на выносливость по формуле:

где х — коэффициент нагрузки, принимаемый по табл. 3, зависящий от конструкции болта; m — коэффициент, учитывающий масштабный фактор, принимаемый по табл. 4, в зависимости от диаметра болта; a — коэффициент, учитывающий число циклов нагружения, принимаемый по табл. 5.

Таблица 3 (* В скобках дана глубина заделки для болтов диаметром менее 16 мм. * В скобках даны значения коэффициента к статических нагрузок.)

При расчете креплений строительных конструкций усилие предварительной затяжки и площадь сечения болтов следует определять как для статических нагрузок, если в проекте нет специальных указаний.

Видео:Все гениальное просто! Как работает механизм анкерного болта? #shortsСкачать

Расчет анкерных болтов при групповой установке

При групповой установке болтов для крепления оборудования (рис.1) величина расчетной нагрузки Р, приходящаяся на один болт, должна определяться для наиболее нагруженного болта по формуле:

где N — расчетная нормальная сила; М — расчетный изгибающий момент; n — общее количество болтов; y₁ — расстояние от оси поворота до наиболее удаленного болта в растянутой зоне стыка; y_i — расстояние от оси поворота до i-го болта, при этом учитываются как растянутые, так и сжатые болты.

Рис. 1. Расчетная схема определения усилий при групповой установке болтов для крепления технологического оборудования

Ось поворота, допускается принимать проходящей через центр тяжести опорной поверхности оборудования.

Для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные базы, величину расчетной растягивающей нагрузки, приходящейся на один болт, следует определять по формуле:

где М и N — изгибающий момент и продольная сила в сквозной колонне на уровне верха фундамента; h — расстояние между осями ветвей колонны; n — количество болтов крепления ветви колонны; в — расстояние от центра тяжести сечения колонны до оси сжатой ветви.

Для баз стальных колонн сплошного типа (рис. 2) величину расчетной нагрузки, приходящейся на один растянутый болт, следует определять по формуле:

где N — продольная сила в колонне; R_в — расчетное сопротивление бетона фундамента осевому сжатию, принимается в зависимости от класса бетона по табл. 6; n — количество растянутых болтов, расположенных с одной стороны базы колонны; в_s — ширина опорной плиты базы колонны; x — высота сжатой зоны бетона под опорной плитой базы колонны, определяется по формуле:

где l_a — расстояние от равнодействующей усилий в растянутых болтах до противоположной грани плиты; С — расстояние от оси колонны до оси болта; е₀ — эксцентриситет приложения нагрузки.

Рис. 2. Расчетная схема усилий в опорном сечении для стальных колонн сплошного типа

Высота сжатой зоны х ограничивается условием:

В тех случаях когда х > x_R l_a, следует повысить класс бетона фундамента либо увеличить опорную плиту, либо предусмотреть косвенное армирование.

Видео:Узлы внецентренно сжатых колоннСкачать

Определение величины предварительной затяжки анкерных болтов

Величину усилия предварительной затяжки болтов — для восприятия горизонтальных (сдвигающих) усилий в плоскости сопряжения оборудования с фундаментом для сдвигоустойчивых соединений (не допускающих смещения опорной конструкции на величину зазора между стержнем болта и стенками отверстия в стакане) следует определять по формуле:

где Q — расчетная сдвигающая сила, действующая в опорной плоскости; N — нормальная сила; f — коэффициент трения, принимаемый равным 0,25; n — количество болтов; к — коэффициент стабильности затяжки, принимаемый по табл. 3.

При совместном действии вертикальных и горизонтальных (сдвигающих) сил величину усилия затяжки F₀ следует определять по формуле:

Площадь поперечного сечения болта по резьбе в этом случае определяется по формуле:

где к — коэффициент стабильности затяжки, принимаемый по табл. 3

В сдвигодопускающих соединениях сдвигающая сила Q воспринимается за счет сопротивления стержня болта срезу и определяется по формуле:

При совместном действии осевых Р и сдвигающих Q усилий их допустимые величины могут быть определены по формулам:

где n — количество болтов.

Величина усилия предварительной затяжки болтов F₂ в этом случае должна назначаться по формуле

Сдвигающую силу Q, действующую в плоскости изгибающего момента, для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные базы под ветви колонны, допускается воспринимать силой трения под сжатой ветвью колонны и определять из условия:

Сдвигающую силу стальных колонн сплошного типа, а также для сквозных колонн при действии сдвигающей силы перпендикулярно плоскости изгибающего момента (связевые колонны) допускается воспринимать силой трения от действия продольной силы и силы затяжки болтов и определять по формуле:

где N — минимальная продольная сила, соответствующая нагрузкам, от которых определяется сдвигающая сила; п — количество болтов для крепления сжатой ветви колонны или количество сжатых болтов, расположенных с одной стороны базы колонн (для колонн сплошного типа); f — коэффициент трения, принимаемый равным 0,25; А_sa — площадь сечения одного болта.

Болты необходимо затягивать, как правило, с контролем величины крутящего момента М_кр, Н×м, значение которого следует определять по формуле:

где F — усилие предварительной затяжки болтов; x — коэффициент, учитывающий геометрические размеры резьбы, трение на торце гайки и в резьбе, принимаемый по табл. 7

Наименьшие допустимые расстояния между осями болтов и от оси крайних болтов до граней фундамента приведены в табл. 4.

Видео:Цикл вебинаров "Шпаргалки для конструктора". Урок 19. Расчет опоры рекламного щитаСкачать

Рекомендации по расчету анкерных болтов

Расстояния между болтами, а также от оси болтов до грани фундамента допускается уменьшать на 2 d при соответствующем увеличении глубины заделки на 5 d.

Расстояния от оси болта до грани фундамента допускается уменьшить еще на один диаметр при наличии специального армирования вертикальной грани фундамента в месте установки болта.

Во всех случаях расстояние от оси болта до грани фундамента не должно быть меньше 100 мм для болтов диаметром до 30 мм включительно, 150 мм для болтов диаметром до 48 мм и 200 мм для болтов диаметром более 48 мм.

При установке спаренных болтов, например для закрепления несущих стальных колонн зданий и сооружений, должна предусматриваться общая анкерная плита с расстоянием между отверстиями, равным проектному размеру между осями болтов, или следует устанавливать одиночные болты с «разбежкой» по глубине. Глубину заделки спаренных болтов при расстоянии между их осями 8 d и более следует назначать 15 d, при расстоянии менее 8 d — равной 20 d.

Расстояние от края плиты до оси болта следует назначать не менее 2 d, при этом площадь анкерной плиты должна быть не менее 32 d 2 .

Расчетные площади поперечных сечений болтов (по резьбе) в зависимости от их диаметра приведены в табл. 8.

Таблица 8. Расчетные площади поперечных сечений болтов (по резьбе)

Видео:2.2 Расчет группы болтов.Скачать

Анкерные болты размеры. Исполнение 1.1 и 1.2. ГОСТ 24379.1.

Видео:Расчет и конструирование базы сквозной колонныСкачать

Анкерные болты размеры. Исполнение 1.1 и 1.2. ГОСТ 24379.1.

В этой статье речь пойдет о изготовлении анкерных болтов по ГОСТ 24379.1-2012, 24379.1-80, их видах и размерах. Анкерные болты в основном используются в строительных работах, на начальных этапа постройки сооружений, каркасов. А именно в железобетонных конструкциях фундамента, для последующего крепления к ним деталей, оборудования и металлоконструкций.

Материалом для изготовления анкерных болтов служат углеродистые (Ст20, Ст3, Ст3сп), низколегированные (09Г2С), а также нержавеющие (08Х18Н10) сорта стали.

На уже готовые анкерные болты наносят специальные покрытия, если есть в этом необходимость или сам заказчик указал данный параметр. Болты с покрытием более устойчивы к агрессивным средам и как показывает практика, у таких болтов увеличивается срок службы. Покрытие может быть, как грунтовое так и лакокрасочное с применением цинка, которое увеличивает антикоррозийные свойства анкерных болтов. Примечание: они могут быть изготовлены и без покрытия.

Существует несколько типов исполнения анкерных болтов, сегодня мы рассмотрим тип 1.1 и 1.2.

Рис 1. Анкерные болты исполнения 1.1 и 1.2.

Как вы можете увидеть их внешние различия незначительны. Отличием является основание болта: ровное или изогнутое.

Первый тип 1.1 анкерных болтов применяется в постройке основания зданий до его заливки.

Второй тип 1.2 применяется в колодцах фундамента зданий, после колодцы заливаются бетоном.

В зависимости от диаметра и материала, из которого изготавливаются анкера, будет меняться их длина, вес и площадь. Чтобы изготовить болт по стандарту ГОСТ 24379.1-2012 (24379.1-80) пользуются размерами из таблиц ниже. В таблицах приведены все необходимые размеры и вес анкерных болтов для двух исполнений 1.1 и 1.2.

Исполнение 1.1. Анкерный болт по ГОСТ 24379.1.

d – номинальный диаметр резьбы, мм;

P – шаг резьбы, мм;

l – длина изгиба, мм;

R – радиус изгиба, мм.

Таблица 1.

Технические характеристики анкерного болта исполнение 1.1 по ГОСТ 24379.1-2012 (24379.1-80).

Диаметры анкерных болтов исполнения 1.1 и 1.2 по ГОСТ 24379.1-2012 (24379.1-80): м12, м16, м20, м24, м30, м36, м42, м48.

Исполнение 1.2. Анкерный болт по ГОСТ 24379.1.

d – номинальный диаметр резьбы, мм;

P – шаг резьбы, мм;

r – радиус изгиба, мм.

Видео:анкерные болтыСкачать

Анкерные болты размеры. Исполнение 1.1 и 1.2. ГОСТ 24379.1.

Таблица 2.

Технические характеристики анкерного болта исполнение 1.2 по ГОСТ 24379.1-2012 (24379.1-80).

Диаметры анкерных болтов исполнения 1.1 и 1.2 по ГОСТ 24379.1-2012 (24379.1-80): м12, м16, м20, м24, м30, м36, м42, м48.

Таблица 3.

Теоретический вес анкерных болтов исполнения 1.1 и 1.2 по ГОСТ 24379.1-2012 (24379.1-80).

Диаметры анкерных болтов исполнения 1.1 и 1.2 по ГОСТ 24379.1-2012 (24379.1-80): м12, м16, м20, м24, м30, м36, м42, м48.

📽️ Видео

Изготовление фундаментных анкерных болтов, чугунных люков и дождеприемников ГОСТ 3634-99Скачать

Фундаментные анкерные болтыСкачать

Автоматизация расчета жесткой базы внецентренно сжатой колонны двутаврового сечения без траверсСкачать

Цикл вебинаров "Шпаргалки для конструктора". Урок №19: "Расчет опоры рекламного щита"Скачать

Какой вес выдержат болты разного класса прочностиСкачать

Как правильно рассчитать и установить анкер в бетон?Скачать

Конструкции: Базы стальных колонн || Constructions: Steel Column BasesСкачать

Производство фундаментных болтов (анкерных болтов) на заказСкачать

Толщина доски для пола и расстояние между лагамиСкачать

Жесткие и шарнирные узлы в строительных конструкцияхСкачать

Фундаментные анкерные болтыСкачать

Расчёт крепления с помощью фундаментных болтов в #SolidWorksСкачать