площадь пролива от объема (7 видео)

Содержание

Информация и документы по охране труда и промышленной безопасности — Naine.ru
Методика определения расчетных величин пожарного риска на. производственных объектах (стр. 7 )
3.2.3. Масса паров ЛВЖ, выходящих через дыхательную арматуру
3.2.4. Масса паров ЛВЖ при испарении со свободной поверхности в резервуаре
3.3. Максимальные размеры взрывоопасных зон
3.4. Определение параметров волны сжатия при сгорании газо-, паро — или пылевоздушного облака
3.4.1 Определение ожидаемого режима сгорания облака
Расчет площади пролива опасного вещества и массы опасного вещества, участвующего в создании поражающих факторов
💥 Видео

Видео:5 класс, 21 урок, Объемы. Объем прямоугольного параллелепипедаСкачать

Информация и документы по охране труда и промышленной безопасности — Naine.ru

ПРИЛОЖЕНИЕ 18.
Расчет площадей разлива
нефтепродукта
При разрушении ж/д цистерны.
Объем одной автоцистерны – 65 м3.
При разрушении цистерны с мазутом принимаем мгновенный разлив 50% ж/д состава ( 5 ж/д цистерн)– 325 м3 (294,125 т).
При разрушении цистерны с дизтопливом принимаем мгновенный разлив 50% ж/д состава (2 ж/д цистерны) – 130 м3 (110,5 т).
При разрушении промежуточной емкости
Принимаем мгновенный разлив 100% от объема – 20,5 м3 (20,8 т).
При разгерметизации насоса
Объем мазута, который может разлиться за время перекрытия запорной арматуры 120 секунд (согласно п. 38б НПБ 105-03) при максимальной производительности насоса
125 м3/ч:
V=125*120/3600=4,16 м3 (4,2 т).
Объем дизтоплива, который может разлиться за время перекрытия запорной арматуры 120 секунд при максимальной производительности насоса 160 м3/ч:
V=160*120/3600=5,3 м3 (4,6 т).
Максимальный разлив на площадке технологической насосной – 4,6 тонн дизтоплива.
При разрушении резервуара 4500 куб.м.
Принимаем мгновенный разлив 100% от емкости резервуара — 4500 м3 (4072,5 т).
При разрушении резервуара 1000 куб. м.
Принимаем мгновенный разлив 100% от емкости резервуара – 1000 м3 (850 т).
При переливе резервуара РВС-4500.
Производительность наполнения резервуаров хранения мазута 125 м3/ч. Время перекрытия запорной арматуры 120 секунд (согласно п. 38б НПБ 105-03).
Объем, который может разлиться, равен
V=125*120/3600=4,16 м3 (4,2 т).
При переливе резервуара РВС-1000.
Производительность наполнения резервуаров хранения дизтоплива 160 м3/ч. Время перекрытия запорной арматуры 120 секунд.
Объем дизтоплива, который может разлиться, равен
V=160*120/3600=5,3 м3 (4,6 т).
При разрушении автоцистерны
При разрушении автоцистерны с нефтепродуктами, принимаем мгновенный разлив 100% от объема автоцистерны – 30 м3 (27,15 т).
При переливе автоцистерны
Производительность наполнения автоцистерны нефтепродуктами 125 м3/ч. Время перекрытия запорной арматуры 120 секунд.
Объем нефтепрподукта, который может разлиться, равен
V=125*120/3600=4,16 м3 (4,2 т).
При максимальной по своим последствиям аварии в резервуарном парке в соответствии с критериями Постановлений Правительства № 613 и 240 разлив нефтепродукта может достичь 4500 м3 (4072,5 т) мазута и может быть классифицирован как ЧС регионального значения.

Видео:Площади фигур. Сохраняй и запоминай!#shortsСкачать

Методика определения расчетных величин пожарного риска на. производственных объектах (стр. 7 )

Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Масса жидкости, поступившей самотеком при полном разрушении наземного или надземного трубопровода, выходящего из резервуара, определяется по формуле:

, (3.24)

(3.25)

, (3.26)

где GL – начальный расход жидкости, истекающей из резервуара через разгерметизированный трубопровод, кг/с; µ — коэффициент истечения; t — расчетное время отключения трубопроводов, связанных с местом разгерметизации, с; dP — диаметр трубопроводов, м (в случае различных диаметров трубопроводов, связанных с местом разгерметизации, объем выходящей жидкости рассчитывается для каждого трубопровода в отдельности); Li — длина i-го участка трубопровода от запорного устройства до места разгерметизации, м; n — число участков трубопроводов, связанных с местом разгерметизации; ∆РR — напор столба жидкости в резервуаре, Па; hL — высота столба жидкости (от верхнего уровня жидкости в резервуаре до уровня места разгерметизации), м; g — ускорение свободного падения, м/с2 (g = 9,81).

При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива (FПР , м2) жидкости определяется по формуле:

где fР – коэффициент разлития, м-1 (при отсутствии данных допускается принимать равным 20 м-1 при проливе на грунтовое покрытие, 150 м-1 при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие); VЖ – объем жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации резервуара, м3.

Видео:Как находить площадь любой фигуры? Геометрия | МатематикаСкачать

3.2.3. Масса паров ЛВЖ, выходящих через дыхательную арматуру

В случае наполнения резервуара массу паров вычисляют по формуле:

, (3.28)

, (3.29)

где: mV — масса выходящих паров ЛВЖ, кг; rV – плотность паров ЛВЖ, кг/м3; РS — давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа, определяемое по справочным данным; Р0 — атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101); VR — геометрический объем резервуара, м3; М — молярная масса паров ЛВЖ, кг/кмоль; V0 – мольный объем, равный 22,413 м3/кмоль; t0 — расчетная температура, ОС.

Видео:Почему площадь сферы в четыре раза больше её тени? [3Blue1Brown]Скачать

3.2.4. Масса паров ЛВЖ при испарении со свободной поверхности в резервуаре

Массу паров ЛВЖ при испарении со свободной поверхности в резервуаре вычисляют по формуле:

где: GV — расход паров ЛВЖ, кг/с, определяемый соотношением:

tE — время поступления паров из резервуара, с; FR — максимальная площадь поверхности испарения ЛВЖ в резервуаре, м2; W — интенсивность испарения ЛВЖ, кг/(м2×с).

Видео:Формула объёма прямоугольного параллелепипеда (для 3В)Скачать

3.3. Максимальные размеры взрывоопасных зон

Радиус (RНКПР, м) и высота (ZНКПР, м) зоны, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (НКПР), при неподвижной воздушной среде рассчитывают по формулам:

для горючих газов (ГГ)

(3.32)

(3.33)

где mГ – масса ГГ, поступившего в открытое пространство при пожароопасной ситуации, кг; ρГ – плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м3; СНКПР – нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ, % об.

(3.34)

(3.35)

где mП – масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время полного испарения, но не более 3600 с, кг; ρП – плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа; РН – давление насыщенных паров при расчетной температуре, кПа;

Т – продолжительность поступления паров в открытое пространство, с; СНКПР – нижний концентрационный предел распространения пламени паров, % об.

За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают внешние габаритные размеры пролива.

При необходимости может быть учтено влияние различных метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон.

Видео:Математика 5 Объем Объем прямоугольного параллелепипедаСкачать

3.4. Определение параметров волны сжатия при сгорании газо-, паро — или пылевоздушного облака

Методика количественной оценки параметров воздушных волн сжатия при сгорании газо-, паро — или пылевоздушного облака (далее — облака) распространяется на случаи выброса горючих газов, паров или пыли в атмосферу на производственных объектах.

Основными структурными элементами алгоритма расчетов являются:

определение ожидаемого режима сгорания облака;

расчет максимального избыточного давления и импульса фазы сжатия воздушных волн для различных режимов;

определение дополнительных характеристик взрывной нагрузки;

оценка поражающего воздействия.

Исходными данными для расчета параметров волн сжатия при сгорании облака являются:

вид горючего вещества, содержащегося в облаке;

концентрация горючего вещества в смеси (СГ);

стехиометрическая концентрация горючего вещества с воздухом (ССТ);

масса горючего вещества, содержащегося в облаке (МТ), с концентрацией между нижним и верхним концентрационным пределом распространения пламени. Допускается величину МТ принимать равной массе горючего вещества, содержащегося в облаке, с учетом коэффициента Z участия горючего вещества во взрыве. При отсутствии данных допускается коэффициент Z может быть принят равным 0,1. При струйном стационарном истечении горючего газа величину МТ следует рассчитывать с учетом стационарного распределения концентраций горючего газа в струе;

удельная теплота сгорания горючего вещества (ЕУД);

скорость звука в воздухе С0 (обычно принимается равной 340 м/с);

информация о степени загроможденности окружающего пространства;

эффективный энергозапас горючей смеси (Е), вычисляемый по соотношению:

(3.36)

При расчете параметров сгорания облака, расположенного на поверхности земли, величина эффективного энергозапаса удваивается.

Видео:Площадь поверхности параллелепипедаСкачать

3.4.1 Определение ожидаемого режима сгорания облака

Ожидаемый режим сгорания облака зависит от типа горючего вещества и степени загроможденности окружающего пространства.

Классификация горючих веществ по степени чувствительности

Вещества, способные к образованию горючих смесей с воздухом, по своей чувствительности к возбуждению взрывных процессов разделены на четыре класса.

Класс 1. Особо чувствительные вещества (размер детонационной ячейки менее 2 см).

Класс 2. Чувствительные вещества (размер детонационной ячейки лежит в пределах от 2 до 10 см).

Класс 3. Средне чувствительные вещества (размер детонационной ячейки лежит в пределах от 10 до 40 см).

Класс 4. Слабо чувствительные вещества (размер детонационной ячейки больше 40 см).

Классификация наиболее распространенных в промышленном производстве горючих веществ приведена в таблице 3.1. В случае, если вещество не внесено в классификацию, его следует классифицировать по аналогии с имеющимися в списке веществами, а при отсутствии информации о свойствах данного вещества, его следует отнести к классу 1, т. е. рассматривать наиболее опасный случай.

Видео:#111. Задание 8: объем составного многогранникаСкачать

Расчет площади пролива опасного вещества и массы опасного вещества, участвующего в создании поражающих факторов

Согласно методике «Определение расчетных величин пожарного риска на производственных объектах»,.зоны аварийного разлива нефтепродукта в случае полного разрушения наземного стального резервуара определяют по следующим формулам.

Площадь зоны разлива по формуле:

где F_зр — площадь зоны разлива, м 2 ;

е_р — степень заполнения резервуара;

V_p — номинальная вместимость резервуара, м 3 .

Степень заполнения резервуара допускается принимать равной 0,9.

При повреждении иного оборудования, содержащего нефтепродукты, площадь пролива определяется по толщине слоя пролитого нефтепродукта (принимают 0,05 м).

где V_прол — объем пролитого нефтепродукта.

Приведенную форму зоны разлива нефтепродукта принимают в зависимости от расположения резервуара на местности.

При расположении в низине или на ровной поверхности — в виде круга с радиусом (R_ЗР, м) по формуле:

F_ЗР — площадь зоны разлива (м 2 ).

Масса пролитого нефтепродукта определяется как произведение плотности на объем пролитого нефтепродукта. Допускается принимать плотность бензина равной 0,745 тонн/м 3 , плотность дизельного топлива — 0,86 тонн/м 3 , плотность мазута — 0,966 тонн/м 3 . Даннае расчетов преведены в Таблице 7.4.