площадь поверхности зеркала жидкости формула

Видео:Задача 8 ЕГЭ по математике #1Скачать

Ecolo Club

Меню сайта

Видео:Видеоурок по математике "Цилиндр"Скачать

План ликвидации аварийных разливов нефтепродуктов на Сальской нефтебазе

Площадь зоны разлива определяется по формуле:

где f — коэффициент разлива, м-1, определяют исходя из расположения наземного резервуара на местности:

f=5 — при расположении объекта на ровной поверхности или в низине;

f=12 — при расположении объекта на неровной поверхности или возвышенности.

€ — коэффициент использования резервуара, принимаем равным 0,8 [36];

Vн — номинальная вместимость резервуара

Длина большой полуоси эллипса bц определяется по формуле:

,

где Кук = 8 для площадки с уклоном 1-3 о.

Длина малой оси определяется по формуле:

Длина диаметра окружности при разливе на ровной поверхности определяется по формуле:

Площадь разлива на ровной твердой (асфальт, бетон) поверхности определяется по формуле:

где d — диаметр свободного растекания на твердой поверхности.

Vраз — объем разлива, м3.

При наличии уклонов поверхности форма пятна видоизменяется, принимает форму эллипса.

Объем разлива наибольшего резервуара №10в соответствии с требованиями постановления Правительства РФ № 613 [37,38] равен объему 0,8×1054 = 843,2 м3 (632,4 т бензина).

В результате расчетов по формулам определено, что при полном разрушении наибольшего наземного вертикального резервуара №10, залповом разливе нефтепродукта и при свободном растекании на территории по расчетам площадь зоны разлива Sзрэ составляет 4216 м2.

Земляное обвалование резервуарного парка имеет форму пятиугольника со сторонами 80м, 69 м, 39 м, 47 м, 37 м и высотой 2 м Таким образом площадь внутри обвалования резервуарного парка равна 4437 м2, средняя толщина пятна hср = 0,19 м.

Так как внутри резервуарного парка поверхность имеет уклон к северу, то нефтепродукт будет собираться у стенки обвалования и пятно нефтепродукта не заполнит всю обвалованную площадь.

Результаты моделирования распространения нефтепродуктов показаны на приложении 2.

При разгерметизации резервуаров №5, 6

объем разлива равен 0,8×1051=840,8 м3 (630,6 т бензина, 706,3 т дизельного топлива). В данном случае по расчетам

площадь зоны разлива Sзрэ составляет 4204 м2, средняя толщина пятна, hср=0,19 м.

При разгерметизации резервуара №11

объем разлива равен соответственно 0,8×762=609,6 м3 (457,2 т бензина). В данном случае по расчетам

площадь зоны разлива Sзрэ составляет 3048 м2, средняя толщина пятна, hср=0,14 м.

При разгерметизации резервуара №4

объем разлива равен соответственно 0,8×758=606,4 м3 (454,8 т бензина). В данном случае по расчетам

площадь зоны разлива Sзрэ составляет 3032 м2, средняя толщина пятна, hср=0,14 м.

При разгерметизации резервуара №2

объем разлива равен соответственно 0,8×754=603,2 м3 (506,7 т дизельного топлива). В данном случае по расчетам

площадь зоны разлива Sзрэ составляет 3016 м2, средняя толщина пятна, hср=0,14 м.

При разгерметизации резервуара №1,3

объем разлива равен соответственно 0,8×752=601,6 м3 (451,2 т бензина, 505,3 т дизельного топлива). В данном случае по расчетам

площадь зоны разлива Sзрэ составляет 3008 м2. средняя толщина пятна, hср=0,14 м.

При разгерметизации резервуара №27

объем разлива равен соответственно 0,8×742=593,6 м3 (445,2 т бензина). В данном случае по расчетам

площадь зоны разлива Sзрэ составляет 2968 м2. средняя толщина пятна, hср=0,13 м.

Интересное по теме

Разработка и исследование эффективности экотехнологии очистки и обеззараживания сточных вод на канализационных очистных сооружениях п. Белый Яр
Проблема защиты водоемов от загрязнений и сохранения водных ресурсов планеты стала одной из самых важных проблем для любой страны мира. Вопросы охраны природных водных объектов, т .

Экономическая оценка ущерба от загрязнения окружающей среды
Экономическая оценка ущерба от загрязнения окружающей среды предполагает денежную оценку негативных изменений в широком спектре последствий — ухудшение здоровья человека, вынужденн .

Организация системы мониторинга за климатическими изменениями в России и других странах
Информация о состоянии окружающей природной среды, об изменениях этого состояния используется человеком давно. Последние сто с лишним лет наблюдения ведутся регулярно — достаточно .

Фитопатогенная биота в сосняках зеленой зоны г. Красноярска
Лес — сложная природная система, являющаяся важным элементом ландшафта и имеющая огромное средообразующее и средозащитное значение. Он оказывает многостороннее влияние на окружающу .

Видео:Цилиндр - расчёт площади, объёма.Скачать

Приложение 2. ФЕДЕРАЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА В ОБЛАСТИ ПРОМЫШЛЕННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ «ОБЩИЕ ПРАВИЛА ВЗРЫВОБЕЗОПАСНОСТИ ДЛЯ ВЗРЫВОПОЖАРООПАСНЫХ ХИМИЧЕСКИХ, НЕФТЕХИМИЧЕСКИХ И НЕФТЕПЕРЕРАБАТЫВАЮЩИХ ПРОИЗВОДСТВ»

Видео:Шар вписан в цилиндр 5 задание проф. ЕГЭ по математикеСкачать

Приложение 2. к Федеральным нормам и правилам в области промышленной безопасности «Общие правила взрывобезопасности для взрывопожароопасных химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств», утвержденным приказом Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору от 11.03.2013 N 96 | ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ВЗРЫВООПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ БЛОКОВ | Принятые сокращения

Приложение N 2
к Федеральным нормам и правилам
в области промышленной безопасности
«Общие правила взрывобезопасности
для взрывопожароопасных химических,
нефтехимических и нефтеперерабатывающих
производств», утвержденным приказом
Федеральной службы по экологическому,
технологическому и атомному надзору
от 11.03.2013 N 96

ОПРЕДЕЛЕНИЕ
КАТЕГОРИЙ ВЗРЫВООПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ БЛОКОВ

Принятые сокращения

ПГФ — парогазовая фаза;

ЖФ — жидкая фаза;

АРБ — аварийная разгерметизация блока.

НКПР — нижний концентрационный предел распространения пламени горючей смеси.

Обозначение параметра-символа одним штрихом соответствует парогазовым состояниям среды, двумя штрихами — жидким средам, например G’ и G» — соответственно масса ПГФ и ЖФ.

E — общий энергетический потенциал взрывоопасности (полная энергия сгорания ПГФ, поступившей в окружающую среду при АРБ, плюс энергия адиабатического расширения ПГФ, находящейся в блоке);

— полная энергия, выделяемая при сгорании не испарившейся при АРБ массы ЖФ;

— энергия сгорания при АРБ ПГФ, непосредственно имеющейся в блоке и поступающей в него от смежных аппаратов и трубопроводов;

— энергия сгорания ПГФ, образующейся при АРБ из ЖФ, имеющейся в блоке и поступающей в него от смежных аппаратов и трубопроводов;

A, — энергия сжатой ПГФ, содержащейся непосредственно в блоке и поступающей от смежных блоков, рассматриваемая как работа ее адиабатического расширения при АРБ;

, — соответственно геометрические объемы ПГФ и ЖФ в системе, блоке;

— объем ПГФ, приведенный к нормальным условиям ( , МПа);

P, — соответственно регламентированное абсолютное и атмосферное (0,1 МПа) давления в блоке;

— удельный объем ПГФ (в реальных условиях);

, — масса ПГФ и ЖФ, имеющихся непосредственно в блоке и поступивших в него при АРБ от смежных объектов;

— масса ЖФ, испарившейся за счет энергии перегрева и поступившей в окружающую среду при АРБ;

, — удельная теплота сгорания соответственно ПГФ и ЖФ;

— суммарный тепловой эффект химической реакции;

T — абсолютная температура среды: ПГФ или ЖФ;

, — абсолютная нормальная и регламентированная температуры ПГФ или ЖФ блока, K ( K);

t, — регламентированная и нормальная температуры ПГФ и ЖФ блока ( °C);

, — температура кипения горючей жидкости (K или °C);

, — скорость истечения ПГФ и ЖФ в рассматриваемый блок из смежных блоков;

— площадь сечения, через которое возможно истечение ПГФ или ЖФ при АРБ;

— скорость теплопритока к ГЖ за счет суммарного теплового эффекта экзотермической реакции;

— скорость теплопритока к ЖФ от внешних теплоносителей;

K — коэффициент теплопередачи от теплоносителя к горючей жидкости;

F — площадь поверхности теплообмена;

— разность температур теплоносителей в процессе теплопередачи (через стенку);

r — удельная теплота парообразования горючей жидкости;

— удельная теплоемкость жидкой фазы;

, — безразмерные коэффициенты, учитывающие давление (P) и показатель адиабаты (k) ПГФ блока;

— безразмерный коэффициент, учитывающий гидродинамику потока;

, — плотность ПГФ или ЖФ при нормальных условиях (P = 0,1 МПа и °C) в среднем по блоку и по i-м потокам, поступающим в него при АРБ;

— время с момента АРБ до полного срабатывания отключающей аварийный блок арматуры;

— время с момента АРБ до полного прекращения экзотермических процессов;

— время с момента АРБ до полного прекращения подачи теплоносителя к аварийному блоку (прекращение теплообменного процесса);

— разность температур ЖФ при регламентированном режиме и ее кипении при атмосферном давлении;

— масса ЖФ, испарившейся за счет теплопритока от твердой поверхности (пола, поддона, обвалования и т.п.);

— масса ЖФ, испарившейся за счет теплопередачи от окружающего воздуха к пролитой жидкости (по зеркалу испарения);

— суммарная масса ЖФ, испарившейся за счет теплопритока из окружающей среды;

— площадь поверхности зеркала жидкости;

— площадь контакта жидкости с твердой поверхностью розлива (площадь теплообмена между пролитой жидкостью и твердой поверхностью);

— коэффициент тепловой активности поверхности (поддона);

— коэффициент теплопроводности материала твердой поверхности (пола, поддона, земли и т.п.);

— удельная теплоемкость материала твердой поверхности;

— плотность материала твердой поверхности;

M — молекулярная масса;

R — газовая постоянная ПГФ;

— давление насыщенного пара при расчетной температуре;

— время контакта жидкости с поверхностью пролива, принимаемое в расчет.

1. Определение значений энергетических показателей
взрывоопасности технологического блока

1. Энергетический потенциал взрывоопасности E (кДж) блока определяется полной энергией сгорания парогазовой фазы, находящейся в блоке, с учетом величины работы ее адиабатического расширения, а также величины энергии полного сгорания испарившейся жидкости с максимально возможной площади ее пролива, при этом считается:

1) при аварийной разгерметизации аппарата происходит его полное раскрытие (разрушение);

2) площадь пролива жидкости определяется исходя из конструктивных решений зданий или площадки наружной установки;

3) время испарения (время контакта жидкости с поверхностью пролива, принимаемое в расчет) определяется по формуле (15) настоящего Приложения, но не менее 15 минут и не более 60 минут:

1.1. — сумма энергий адиабатического расширения A (кДж) и сгорания ПГФ, находящейся в блоке, кДж:

Для практического определения энергии адиабатического расширения ПГФ можно воспользоваться формулой:

При избыточных значениях P 425

Для конкретных условий, когда площадь твердой поверхности пролива жидкости окажется больше или меньше 50 м2 ( ), производится пересчет массы испарившейся жидкости по формуле

2. По значениям общих энергетических потенциалов взрывоопасности E определяются величины приведенной массы и относительного энергетического потенциала, характеризующих взрывоопасность технологических блоков.

2.1. Общая масса горючих паров (газов) взрывоопасного парогазового облака m, приведенная к единой удельной энергии сгорания, равной 46 000 кДж/кг:

2.2. Относительный энергетический потенциал взрывоопасности технологического блока находится расчетным методом по формуле

По значениям относительных энергетических потенциалов и приведенной массе парогазовой среды m устанавливаются категории взрывоопасности технологических блоков.

Показатели категорий приведены в таблице N 3.

Показатели категорий взрывоопасности технологических блоков

Видео:Объём цилиндраСкачать

Расчет времени испарения жидкого отравляющего вещества

Проблемы анализа риска 2006, том 3, №4стр.379

О МЕТОДИЧЕСКИХ ПОДХОДАХ, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ПРИ РАСЧЕТЕ ИСПАРЕНИЯ ПРОЛИТОЙ ЖИДКОСТИ

В. Ю. Востоков

Центр стратегических исследований МЧС России, Москва

Аннотация

В данной работе проведен критический анализ некоторых методических подходов, используемых в расчетах испарения пролитой жидкости, в рамках проведения оценки и анализа риска ряда технических проектов. Высказаны соображения по поводу направлений их возможного совершенствования.

Введение

Нормой сегодняшнего дня стали обязатель­ные оценка и анализ рисков при подготовке зна­чимых технических проектов. Такая работа не­возможна без использования комплекса взаимо­связанных математических моделей физических явлений, которые потенциально могли бы иметь место при авариях и/или нарушениях техно­логического процесса. Несмотря на наличие Го­сударственных стандартов (в том числе «ГОСТ Р 12.3.047-98 — Пожарная безопасность технологических процессов — Общие требова­ния — Методы контроля» [1]), которые практи­чески полностью перекрывают потребность в указанных моделях, нередко авторы проектов пытаются внести свой вклад в развитие науки, что иногда приводит к различным казусам. Та­кие казусы могли бы вызвать улыбку, если бы они не касались вопросов, связанных, напри­мер, с хранением и уничтожением отравляющих веществ (ОВ).

Данная статья посвящена анализу некоторых математических моделей, предлагаемых для ис­пользования в «Методике определения площади зоны защитных мероприятий, устанавливаемой вокруг объектов по хранению химического ору­жия и объектов по уничтожению химического оружия» [2]. Эта методика была разработана в соответствии с постановлением Правительства Российской Федерации от 24 февраля 1999 года №208 и утверждена Министром обороны Рос­сийской Федерации 26 марта 1999 года.

Расчет времени испарения жидкого отравляющего вещества

В разделе «1.2. Испарение ОВ с зеркала про­лива» [2] для описания процесса испарения жид­кого ОВ со свободной поверхности пролива в потоке воздуха предлагается ряд соотношений, которые, по мнению авторов, позволяют с до­статочной точностью рассчитать количество вещества, поступающего в атмосферу при ава­рийном выливе в окружающую среду[1].

Первое соотношение определяет значение скорости стационарного испарения ОВ со свобод­ной поверхности пролитого вещества:

(1)

E_s — общая масса испарившегося вещества, г/с;[2]

и₀ — динамическая скорость воздуха над поверхно­стью испарения, см/с;

с_т — максимальная концентрация паров при дан­ной температуре, г/см 3 ;

D_ОВ — коэффициент молекулярной диффузии ОВ в воздухе, см 2 /с;

v_e — кинематический коэффициент воздуха, см 2 /с;

d_s — диаметр площади круга испарения, см.

Второе соотношение определяет количество вещества, поступающего в атмосферу:

,

(2)

Q — количество отравляющего вещества, посту­пающего в атмосферу за время испарения (t_ucn), кг;

Из третьего соотношения оценивается d_s — диаметр зеркала пролива:

.

(3)

Q — масса пролитого ОВ, кг;

r — плотность жидкого ОВ, г/см 3 .

Судя по представленным формулам, предпо­лагается, что процесс испарения пролитого жид­кого ОВ идет при постоянной площади зеркала пролива. В этом случае мы можем легко оценить время t₀, за которое произойдет полное испаре­ние пролитой жидкости:

δ₀ — толщина пленки в начальный момент вре­мени;

W — интенсивность испарения жидкости, что, по определению, является скоростью испарения жидкости с единицы площади.

Значение δ₀ мы можем легко получить из со­отношения (3), приняв, что объем вылившейся жидкости на поверхность равен произведению площади зеркала на толщину пленки (в нашем случае получается, что δ₀ = 0,05 см). А значения W — из уравнения (1), разделив предваритель­но его левую и правую часть на площадь зеркала S = p(d_s/2) 2 , то есть:

.

Для получения численных значений t₀ поми­мо всего прочего необходимо сделать некоторое уточнение в используемой авторами терминоло­гии:

· под максимальной концентрацией паров, из­меряемой в г/см 3 , мы будем понимать плотность насыщенных паров;

· а под кинематическим коэффициентом воз­духаv_в, с размерностью см 2 /с— коэффициент кинематической вязкости воздуха.

Тогда t₀ для иприта, вылившегося при темпе­ратуре 20° С и скорости ветра у поверхности зем­ли в 1 м/с, составит менее чем 2 секунды[3].

Если для расчета «времени полного испаре­ния» t₀ пролитой жидкости при указанных усло­виях (температура — 20° С, скорость ветра у по­верхности земли — 1 м/с) использовать другие методики по определению интенсивности испа­рения и площади пролива, например, [1] или представленную в работе [4][4], то его значение увеличится примерно в 430 раз и достигнет 824 секунды. (Ниже представлены значения t₀, рассчитанные по методикам, представленным в [2], [4], при различных скоростях воздушного потока с температурой 20° С).

Таблица 1 — Значения t при различных скоростях воздушного потока ([21, [3])

Методика [4] вызывает доверие не только из-за того, что значения, полученные при ее ис­пользовании на первый взгляд более реалистич­ны, но и потому, что, как хорошо видно из таб­лицы 1,

, а .

u₀ -0,5 можно легко полу­чить, определив скорость стационарного испа­рения со свободной поверхности, в рамках про­стейшей модели «конвективной диффузии»:

при y=0

Но это выходит за рамки настоящей статьи.

Толщина пленки разлива

Не совсем адекватные значения t₀, получен­ные при использовании методики [2], связаны в том числе с размером толщины пленки пролито­го ОВ, которая, как указывалось выше, состав­ляет 0,5 мм. Правда, в разделе «5.2. Принятые ограничения и допущения» [2] непонятно из ка­ких соображений задаются наиболее жесткие условия: толщина слоя пролива принимается ми­нимально возможной при выливе на грунт и рав­ной 0,05 метра, то есть увеличивается в 100 раз.

Вообще, толщина слоя жидкости при проли­ве — наиболее неопределенный параметр в рас­сматриваемом классе моделей: от 1 мм для раз­лива жидкостей в помещениях [5] до 6 см (из-за достаточных неровностей) для территорий вбли­зи наружных установок в [б][5].

В более поздних нормах [7] площадь испаре­ния при разливе на горизонтальную поверхность рекомендуется определять (при отсутствии справочных или иных экспериментальных дан­ных) исходя из расчета, что 1 л смесей и растворов разливается на площади от 0,10 до 0,15 м 2 , то есть в пределах 6-10 мм. Именно в этом диапа­зоне значений толщины пленки (6,8 мм для бен­зина и 6,2 ммдля солярки) рассчитывался раз­лив нефтепродуктов в [4].

Неопределенность в выборе соотношений для расчетов толщины пленки разлива позволя­ет разработчикам завышать ее значения. (На­пример, в соответствующих инструкциях для АЗС в 2000 году НК ЮКОС рекомендовал рас­считывать площадь разлива бензина исходя из значения толщины пленки в 3 см). Такая тен­денция понятна: толще пленка — меньше пло­щадь разлива — меньше расчетный ущерб — ме­ньше страховые выплаты. Однако эта неопреде­ленность в общем случае является объективной реальностью, так как толщина пленки разлива на горизонтальной поверхности может быть обу­словлена тремя факторами:

· геометрическими характеристиками (не­ровностью) поверхности;

· физическими свойствами поверхности (лиофильность — лиофобность);

· свойствами жидкости (отношением коэф­фициента поверхностного натяжения к плотно­сти жидкости, которое в существенной мере мо­жет зависеть от температуры).

Характерным размером толщины пленки, не зависящим от количества разлитой жидкости, является величина δ₀, определяемая из соотно­шения:

,

σ — коэффициент поверхностного натяжения жидкости;

r — плотность жидкости;

g — ускорение свободного падения.

Это соотношение легко получить из сообра­жения минимума потенциальной и поверхност­ной энергии пленки разлива:

,

m — масса разлитой жидкости;

— поверхность разлива.

Судя по справочным данным [8], величина δ_σ для «нефти» при 20° С составляет 2,6 мм. Прак­тически все сухие твердые вещества лиофильны по отношению к углеводородным жидкостям, то есть смачиваются ими, что ведет к уменьшению толщины пленки.[6] Поэтому толщина большего размера в первую очередь определяется геомет­рией поверхности, а не свойствами жидкости.

Режимы испарения пленки

Соотношения (1)—(3), взятые из [2], предпо­лагают постоянную скорость испарения с повер­хности разлива, что при неизменности интен­сивности испарения (что логично и не подверга­ется сомнению в [1], [4]) тождественно сохране­нию постоянной площади зеркала. Такое пред­положение уместно, если жидкость находится в резервуаре постоянного сечения. Но для свобод­но растекшейся по ровной горизонтальной по­верхности жидкости это невозможно, так как поверхностное натяжение будет поддерживать толщину пленки постоянной. То есть изменение массы жидкости на поверхности во времени t бу­дет описываться совершенно разными уравне­ниями:

· при сохранении постоянной площади зер­кала (S=const) m/m₀ = 1 — t/t₀,

· при сохранении постоянной толщины пленки (δ=const) m/m₀ = exp (-t/t₀),

m₀ — начальная масса пролитой жидкости;

t₀ — определяется соотношением (4).

По поводу представленных уравнений, гра­фически изображенных на рис. 1, целесообразно сделать несколько замечаний:

Рис. 1. Изменение массы жидкости во времени при двух режимах испарения

· когда говорится о постоянной толщине пленки, подразумевается «тонкая» пленка, чья толщина определяется физическими свойства­ми жидкости и поверхности, но никак не геомет­рическими характеристиками этой поверхности (вариант «толстых» пленок, чья эффективная толщина определяется геометрическими харак­теристиками поверхности, крайне интересен, но выходит за рамки настоящей статьи);

· различия в испарении при постоянной пло­щади зеркала и постоянной толщины пленки в [1], [4] не затрагиваются;

· в режиме испарения при постоянной пло­щади зеркала t₀ является временем полного ис­парения разлива, в режиме постоянной тол­щины пленки выступает в качестве харак­терного времени — времени уменьшения значе­ния в e раз;

· при расчете испарения «тонких» пле­нок предположение о постоянной площади зер­кала уместно в период времени много меньшим t₀ (t -4 м 2 /с — значение, характерное для веществ, чьи молекулы сходны по размеру (массе) с ипритом, v_в = 0,15·10 -4 м 2 /с [3]. Остальные данные были представлены в рассматриваемой Методике [2].

[4] Методика, представленная в работе [4], имеет некоторое отличие от ГОСТа [1] в определении площади разлива, но оно практически не влияет на результат в нашем случае.

[5] В этой работе значение толщины пленки разлива обосновывалось результатами ряда экспериментальных исследова­ний на конкретной территории.

[6] Обсуждение зависимости толщины пленки от лиофильности — лиофобности поверхности выходит за рамки настоя­щей статьи.

💡 Видео

Математика | Объём в жизни и в математикеСкачать

Шар вписан в цилиндр. Площадь поверхности шара равна 78. Найдите площадь полной поверхности цилиндраСкачать

Сферические зеркала, построение изображения в сферическом зеркале. 8 класс.Скачать

🔴 Два ребра прямоугольного параллелепипеда ... | ЕГЭ БАЗА 2018 | ЗАДАНИЕ 16 | ШКОЛА ПИФАГОРАСкачать

Опыты по физике. Зависимость давления от площади поверхности и силыСкачать

ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ. Вид Грубейшего Нарушения ТРЕБОВАНИЙ ТБ при работе на СТАНКАХ.Скачать

Поверхностное натяжениеСкачать

Объем через двойной интегралСкачать

Физика для школьников. Урок 3.9. Сферические зеркалаСкачать

🔴 ЕГЭ-2024 по физике. Разбор варианта №1 (Демидова М.Ю., 30 вариантов, ФИПИ, 2024)Скачать

💯 РЕШЕНИЕ ВАРИАНТОВ №5 и №6 ИЗ НОВОГО СБОРНИКА ДЕМИДОВОЙ | ФИЗИКА ЕГЭ 2024 | УМСКУЛСкачать

№570. Площадь боковой поверхности конуса равна 80 см2. Через середину высоты конуса проведена плоскоСкачать

5.1. Адсорбция. Классификация адсорбцииСкачать

Объём телаСкачать

Оптика Л9. Геометрическая оптика. Фотометрия. Квантовая оптика (кратко)Скачать