коробчатое сечение площадь которого

Видео:СЕЧЕНИЯ. СТРАШНЫЙ УРОК | Математика | TutorOnlineСкачать

Коробчатое сечение Двутавровое сечение

Рисунок 8.3 — Типы сечений стержней тяжелых ферм

Подбор сечений растянутых стержней.

Требуемую площадь определяют по формуле

,

где γ_с – коэффициент условий работы см. табл. 6 /5/;

п.3 – сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из уголков сварных ферм при λ >60 γ_с=0,8

п.6,а) – элементы стержневых конструкций покрытий и перекрытий: сжатых при расчетах на устойчивость γ_с=0,95

п. 6,б) – растянутые в сварных конструкциях γ_с=0,95

Скомпоновав по требуемой площади сечение с учетом установленного ассортимента профилей и общих конструктивных требований, производят проверку принятого сечения с учетом ослабления сечения отверстиями, если таковые имеются.

1. Ограниченное количество различных профилей – обычно 4-6 калибра; для удобства изготовления и комплектования сортамента металла.

2. Из условия необходимой жесткости при монтаже и перевозке в сварных фермах берут уголки с полками не менее 50мм.

3. При значительных усилиях в поясах ферм подбор сечений стержней можно производить из стали двух марок. (например пояса из низколегированной стали, элементы решетки – из малоуглеродистой).

4. В легких фермах до 30 м, чтобы уменьшить трудоемкость изготовления конструкции, пояса обычно принимают постоянного сечения по всей длине. Изменение сечения пояса необходимо согласовывать с конструкцией стыка. Так в сечении из парных уголков, менять рекомендуется только ширину полок, а толщину оставлять неизменной, для удобства перекрытия узла накладками.

Подбор сечений сжатых стержней.

Требуемую площадь определяют из условия обеспечения устойчивости:

,

где γ_с – коэффициент условий работы;

В этой формуле два неизвестных А_тр и φ – зависящий от гибкости стержня

При подборе сечения сжатых стержней задаются гибкостью:

— для поясов легких ферм λ = 80 — 60;

— для решетки λ=120-100.

Находят также требуемые радиусы инерции

.

В соответствии с требуемыми радиусами инерции и площадью сечения по сортаменту подбирается подходящий профиль.

Если расхождения с i и А требуемыми велики, необходимо изменить заданную гибкость и выполнить расчет во втором приближении.

Подбор стержней по предельной гибкости.

Ряд стержней легких ферм имеют незначительные усилия, а порой и нулевые, в этом случае сечение таких стержней выполняют по предельной гибкости. Зная расчетную длину стержня l₀ и λ_пр , определяют требуемый радиус инерции i_треб = l₀/λ_пр и по сортаменту выбирают сечение, имеющее наименьшую площадь.

8.2 Конструкция, работа и расчет узлов ферм

Разрушение сварных ферм от вибрационной нагрузки происходит у прикрепления стержней к узловым фасонкам, в местах наибольшей концентрации напряжений. Повысить вибрационную прочность ферм можно:

— обеспечением плавного перехода стержня в фасонку без каких-либо вхолящих узлов или резких изменений формы;

— уменьшением концентрации напряжений, применением пологих швов, отказом от фланговых швов, зачисткой обработанных мест, плавным примыканием фасонок и швов.

Вероятность хрупкого разрушения повышается в случае эксплуатации ферм при низких температурах ниже минус 40 о С. В этом случае повышают требования к учету дополнительных напряжений от жесткости узлов и рекомендуется стыки поясов размещать вне узлов ферм, чтобы избежать скопления очагов концентрации напряжений и увеличения остаточных сварочных напряжений.

Чтобы избежать дополнительных напряжений от расцентровки осей стержней в узлах, необходимо стремиться центрировать стержни в узлах по осям, проходящим через их центры тяжести с округлением до 5 мм.

Резку стержней решетки производят нормально к оси стержня, для крупных стержней допускают косую резку с целью уменьшения размеров фасонок. Чтобы уменьшить сварочные напряжения в фасонках, стержни решетки не доводят до поясов на расстояние а = 6t ≈20 мм, но не более 80 мм (здесь t – толщина фасонки в мм). Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками, следует оставлять зазор не менее 50 мм.

Толщину фасонок выбирают в зависимости от величины действующих усилий и принятой толщины сварных швов.

Таблица 8.1 – Рекомендуемые толщины фасонок

При значительной разнице усилий в стержнях решетки можно принимать две толщины в пределах отправочного элемента. Допустимая разница толщин фасонок в смежных узлах равна 2 мм.

Необходимо стремиться к простейшим очертаниям фасонок, чтобы упростить их изготовление и уменьшить количество обрезков. Стропильные фермы пролетом 18 – 36 м разбивают на два отправочных элемента с укрупнительными стыками в средних узлах, рисунок 9.20, /2/.

В легких сварных фермах из одиночных уголков узлы можно проектировать без фасонок, стр.232 [2]

8.3 Новые конструктивные решения легких ферм

Фермы экономичнее балок по расходу стали, но более трудоемки в изготовлении. Эффективность ферм по сравнению со сплошностенчатыми балками тем больше, чем больше пролет и меньше нагрузка.

Фермы бывают плоскими (все стержни лежат в одной плоскости) и пространственными. Плоские фермы воспринимают нагрузку, приложенную только в их плоскости, и нуждаются в закреплении их связями. Пространственные фермы образуют жесткий пространственный брус, воспринимающий нагрузку в любом направлении.

Традиционные фермы со стержнями из парных уголков и узло­выми фасонками господствовали в строительстве длительный период, причем замена заклепок сваркой не изменила конструкцию ферм.

Стремление снизить расход металла и использовать техноло­гию поточного изготовления при высоком уровне механизации и автоматизации привело к созданию ферм нового типа. В этом пункте речь пойдет о фермах с поясами из открытых профилей — одиночных уголков, тавров, двутавров. Для таких ферм харак­терно либо полное отсутствие фасонок и непосредственное сопря­жение стержней, либо резкое сокращение числа фасонок и их габаритов.

Именно бесфасоночные фермы являются наиболее характерными сварными конструкциями, так как только сварка позволяет осуществлять сопряжение элементов без дополнитель­ных деталей.

Стержень из двух уголков заменяется стержнем из одного профиля. В некоторых типах ферм начинают применяться меха­низированные виды сварки, электрозаклепки вместо полуавтома­тической сварки. Все это обеспечивает экономию металла до 8 . 12 % и существенно снижает трудоемкость изготовления, повы­шает коррозионную стойкость, облегчает эксплуатацию кон­струкций.

Дальнейшее совершенствование ферм с поясами из одиночных уголков, тавров и двутавров пойдет по пути их максимального приспособления для поточного механизированного и автоматизи­рованного изготовления, вособенности для автоматической сварки, использования высокотехнологичных на монтаже фланцевых соединений, приспособления ферм для блочного монтажа.

Современные типовые фермы — это, как правило, фермы спараллельными поясами и уклоном верхнего пояса до 1,5 %, который обеспечивается за счет строительного подъема; такие уклоны вполне достаточны для стока воды по кровлям из рулонных и мастичных материалов. Рассматриваемые конструкции наименее трудоемки визготовлении благодаря унификации элементов решетки и узловых сопряжений.

Фермы пролетом 18 м поставляются на монтаж целиком, при пролетах 24 и 30 м — в виде двух отправочных марок длиной 12 или 15 м| при пролете 36 м— ввиде трех отправочных марок по 12 м.

В фермах с поясами из одиночных уголков элементы решетки проектируются также из одиночных равнополочных уголков. Наиболее удобной является ферма спараллельными поясами, нисходящими раскосами и стойками, рисунок 8.4, а. В узлах эле­менты решетки крепятся к поясам с помощью угловых швов (при необходимости спристыковкой фасонки к перу поясного уголка), высокопрочных болтов или электрозаклепок, образован­ных точечной электросваркой, рисунок 8.5.

а — из одиночных уголков; б — с поясами из широкополочных тавров и решеткой из парных уголков; в — с поясами из широкополочных тавров и раскосами из одиноч­ных уголков; г — решетчатая балка с поясами из широкополочных тавров и раскосами из одиночных уголков; д — с поясами из широкополочных двутавров и решеткой из пря­моугольных гнуто-сварных труб; е — с поясами из широкополочных двутавров и решет­кой из одиночных уголков; ж — с поясами из широкополочных тавров и решеткой из одиночных уголков

Рисунок 8.4 – Схема стропильных ферм

а – со сварными швами

б – со сварными точками (контактная сварка)

Рисунок 8.5 – Узлы фермы из одиночных уголков

Болтовые соединения удобно применять для ферм, которые необходимо перевозить россыпью в труднодоступные районы и собирать на монтажной площадке. Кроме того, болтовые соеди­нения создают менее острые концентраторы напряжений, чем сварные, поэтому фермы на болтах более надежны в условиях низких отрицательных температур.

Рисунок 8.6 – Узлы ферм с поясами из широкополочных двутавров

и решеткой из гнуто-сварных прямоугольных труб

Рисунок 8.7 – Опорные узлы ферм с поясами

из широкополочных двутавров

Наиболее широко трубы используются в фермах. Трубы также применяются в башенных и мачтовых конструкциях и структурах. Важным для ферм из труб является конструкция узлов. Исследование узлов с непосредственным примыканием труб, примыканием сплющенных концов стержней, на фасонках и вставках показало, что, несмотря на сложность обработки концов труб в узлах с непосредственным их примыканием такая конструкция наиболее полно удовлетворяет требованиям герметичности и прочности узла.
Как уже указывалось, снижение массы ферм из труб при одинаковых классах прочности стали для сравниваемых ферм составляет 25-27%. В связи с более высокими отпускными ценами на трубы (примерно на 40% выше, чем уголков) возникает вопрос об эффективности трубчатых ферм по стоимости. Технология изготовления ферм из труб характеризуется следующими операциями:
Фигурная кислородная резка концов труб на автоматах типа ПИКОП, что обеспечивает хорошее примыкание их в узлах; перпендикулярная резка труб полуавтоматами или вручную; сборка ферм в кондукторах с фиксирующими приспособлениями; сварка стыковых швов в трубах полуавтоматами в горизонтальном положении, сварка узлов при помощи кантователя, поворачивающего ферму в необходимое положение в связи с пространственным расположением швов в узлах.

Трудоемкость изготовления конструкций из труб в целом по сравнению с конструкциями из уголков, с одной стороны, снижается из-за уменьшения числа основных деталей в два раза, а также из-за резкого уменьшения числа вспомогательных деталей, с другой стороны, увеличивается из-за трудоемкости обработки концов труб, особенно при ручной резке, и трудоемкости сборки (на одну деталь).

Трубчатые фермывыполняются только сварными.

Конструктивно узлы трубчатых ферм весьма разнообразны: используются косынки, фигурная обрезка концов стержней решетки, обжатие их с вырубкой и т. п. В тех случаях, когда к узлу подходят несколько пространственно расположенных трубчатых стержней под различными углами, используется вставка в виде шара. Стык пояса выполняется в узле или выносится в панель вне узла. Чаще всего он осуществляется с помощью уголковых накладок. При стыковке труб используются прокладки, муфты, ниппели и т.п.

С целью упрощения узла размещение стыка за его пределами предпочтительнее. Отступление от правила центрирования стержней в узлах в целях упрощения изготовления допускается для второстепенных слабонагруженных элементов трубчатых ферм.Для ряда ферменных конструкций стержни пояса (чаще верхнего) воспринимают местный изгиб от действия ходовых колес тележек. В большинстве случаев сечения поясов мощнее сечений стержней решетки, вследствие чего изгибающие моменты в узлах передаются преимущественно на пояса. Расчет поясов трубчатых ферм на совместное действие продольной и поперечной нагрузок выполняется, как для неразрезных балок, имеющих опоры в узлах. Опоры при этом рассматриваются как жесткие, расположенные на одной прямой.

Одно из основных направлений, способствующих экономии стали, — применение стальных трубчатых конструкций. Теоретические и экспериментальные исследования, а также использование в массовом строительстве стропильных ферм из трубчатых элементов показало, что по сравнению с фермами из обычных профилей при одинаковых марках стали и равных эксплуатационных условиях экономия стали достигает 15—20%, а в случае применения сталей с временным сопротивлением более 400—500 МПа можно достигнуть снижения расхода стали до 30—40%.

Наряду с экономией стали трубчатые фермы имеют меньшую трудоемкость изготовления за счет сокращения объемов сварочных работ.

При проектировании стропильных ферм из круглых труб предпочтение отдается таким конструктивным схемам, которые имеют редкую треугольную решетку с сопряжением в узлах не более двух элементов решетки. Шпренгельные решетки ввиду сложности конструирования узлов в трубчатых фермах не рекомендуются. Максимальная эффективность от применения трубчатого сечения достигается при равенстве расчетных длин всех сжатых стержней конструкции в плоскости и из плоскости фермы, поэтому сжатые верхние пояса развязываются из плоскости фермы во всех узлах.

В трубчатых фермах допускается применение электросварных и горячедеформированных труб диаметром 40—530 мм, однако наиболее целесообразными являются трубы с наружным диаметром до 140—180 мм и с отношением толщины стенки к диаметру 1/35—1/45 для поясов; 1/70—1/100 для сжатых элементов решетки и 1/100 для растянутых элементов решетки. При этом минимальная толщина трубы должна быть не менее 3 мм. Узловые соединения трубчатых ферм могут быть бесфасоночными, с узловыми фасонками (подобно традиционным) и с узловыми вставками: цилиндрической, призматической и сферической форм. Наиболее эффективны с точки зрения расхода материала безфасоночные соединения с цилиндрическим сопряжением труб, которые применяются при углах наклона решетки к поясу не менее 30° и соотношением диаметров элементов решетки и поясов не менее 1/3. Безфасоночные соединения со сплющенными концами труб более просты в изготовлении, но менее надежны в работе, поэтому их применяют при специальном обосновании в случае отсутствия технологии для фигурной резки труб.

а – круглое; б – прямоугольные гнутосварные;

в – прямоугольные, сваренные из парных уголков

Рисунок 8.8 – Сечение труб

а – с продольно-сплющенными концами раскосов, б – с поперечно-сплющенными концами раскосов, в – с цилиндрической вставкой, г – с полукруглой вставкой

Рисунок 8.9 – Конструктивные решения узлов ферм из круглых труб

а – опорный, б – заводской стык верхнего пояса, в – промежуточный верхнего пояса, г — промежуточный нижнего пояса, д – монтажный стык на накладках и сварке, е – монтажный стык с фланцами

Рисунок 8.10 – Узлы типовых ферм из круглых труб

а – опорный, б – промежуточный верхнего пояса, в – монтажный стык,

г – концевой нижнего пояса, д – фланцевый монтажный стык

Рисунок 8.4 – Узлы типовых ферм из прямоугольных гнуто-сварных труб

Узлы с фасонками используют в редких случаях, так как они требуют большого расхода материала. Такие соединения удобны для опорных узлов ферм при опирании их на колонну сверху. Узлы с узловыми вставками наиболее универсальны, их широко применяют в различных типах стропильных ферм (особенно в пространственных), но они уступают бесфасоночным соединениям по расходу материала.

Сварные стыки, как правило, выполняют в заводских условиях; они предназначены для увеличения длины пояса или для сопряжения труб различного диаметра. Стыки на высокопрочных болтах с торцевыми фланцами или продольными ребрами проектируют в качестве монтажных для сопряжения в конструкцию отправочных марок. Фланцевые соединения на болтах предусматривают как в растянутых, так и в сжатых элементах.

Тема лекции – Железобетонные конструкции. Сжатые элементы

— конструктивные особенности сжатых эдементов с гибкой продольной арматурой;

— расчет прочности внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения;

— учет влияния гибкости на несущую способность внецентренно-сжатых элементов;

— сжатые элементы, усиленные косвенным армированием;

— расчет прочности элементов на местное действие нагрузки.

9.1 Конструктивные особенности сжатых эдементов с гибкой продольной арматурой

Конструктивные особенности сжатых элементов. К сжатым элементам относятся: колонны, верхние пояса и элементы решетки ферм. Типы сжатых элементов показаны на рисунке 9.1.

Рисунок 9.1 – Типы сжатых элементов

В процессе работы реальной конструкции всегда присутствуют случайные факторы, которые могут привести к смещению расчетной точки приложения силы N. Кроме того, из-за неоднородных свойств бетона (разная деформативность и прочность даже в пределах одного сечения) напряжения в сечении становятся неодинаковыми, что также приводит к смещению продольной силы. Для центрально-растянутых элементов это не опасно, т.к. после образования трещин в них работает только арматура, напряжения в которой по достижении текучести выравниваются. В сжатых элементах даже небольшой эксцентриситет приводит к неравномерности нормальных напряжений и к искривлению продольной оси, что опасно в смысле потери устойчивости.

Поэтому различают 2 вида эксцентриситетов: расчетные и случайные. Расчетный эксцентриситет е₀ получают из статического расчета, рисунок 9.2.

Рисунок 9.2 – Внецентренно-сжатый элемент с расчетным эксцентриситетом

Случайный эксцентриситет е_а – величина неопределенная. Причиной возникновения могут являться неточность монтажа, неоднородное бетонирование, первоначальная кривизна элемента, случайные горизонтальные силы и другие случайные факторы. Случайный эксцентриситет принимают не менее 1/600 длины элемента, не менее 1/30 высоты его сечения и не менее 10 мм.

В статически-определимых системах е = е₀ + е_а .

В статически-неопределимых е = е₀ , но не менее е_а .

К элементам со случайными эксцентриситетами относятся сжатые элементы ферм. В остальных случаях эксцентриситеты имеют расчетную величину.

Внецентренно-сжатые элементы целесообразно выполнять с развитыми поперечными сечениями в плоскости действия момента.

Продольную и поперечную арматуру объединяют в плоские и пространственные каркасы: сварные или вязаные, с жесткой и гибкой арматурой, рисунок 9.3.

Рисунок 9.3 – Примеры армирования сжатых элементов

Рисунок 9.4 – Схема армирования центрально — сжатых элементов

Рисунок 9.5 – Схема армирования внецентренно — сжатых элементов

Минимально допустимый диаметр продольной рабочей арматуры равен 12 мм. Расстояние между продольными стержнями: по рабочей грани сечения составляет не более 400 мм, по нерабочей – не более 500 мм. Поперечная арматура ставится с шагом не более 15d для вязаных каркасов, не более 20 d для сварных каркасов (при арматуре класса не выше А-III).

9.2 Расчет прочности внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения

Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 3.11, следует производить:

(9.1)

при этом высота сжатой зоны определяется из фор­мулы

(9.2)

Рисунок 9.6 — Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нор­мальном

к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента,

при расчете его по прочности

б) при x = x/h₀ > x_R — также из условия (36), но при этом высота сжатой зоны определяется:

— для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А-I, А-II, А-III — из формулы

(9.3)

(9.4)

Допускается производить расчет конструкций по недеформированной схеме, учитывая при гибкости l₀/i > 14 влияние прогиба элемента на его проч­ность, определяемую из условий (36), (40) и (65), путем умножения e₀ на коэффициент h. При этом условная критическая сила в формуле (19) для вычисления h принимается равной:

(9.5)

где l₀ — принимается согласно указаниям п. 3.25;

d_e — коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 3.6;

j_l — коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на про­гиб элемента в предельном состоянии, равный

(9.6)

но не более 1 + b,

здесь b — коэффициент, принимаемый в зависимости от вида бетона по табл. 30;

при этом моменты М и М_l определяются относительно оси, парал­лельной линии, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр наибо­лее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры, соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоян­ных и длительных нагрузок.

j_р — коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения армату­ры на жесткость элемента; при равно­мерном обжатии сечения напрягаемой арматурой j_р определяется по фор­муле

(9.7)

здесь s_bp — определяется при коэф­фициенте g_sp 1

где N_cr – условная критическая сила, определяемая по формуле

9.4 Сжатые элементы, усиленные косвенным армированием

Рисунок 9.8 – Сжатые элементы, усиленные косвенным армированием

Для круглых и многоугольных поперечных сечений применяют косвенное армирование в виде спиралей или сварных колец, рисунок 9.8.а, для прямоугольных сечений – в виде часто размещенных сварных сеток, рисунок 9.8.б.

Косвенное армирование применяют вблизи стыков сборных колонн, под анкерами и в зоне анкеровки предварительно напряженной арматуры для местного усиления.

Это объясняется повышенным сопротивлением бетона сжатию в пределах ядра, заключенного внутри спирали или сварной сетки. Спирали, кольца, сетки подобно обойме сдерживают поперечные деформации бетона, возникающие при продольном сжатии, и тем самым обуславливают повышенное сопротивление бетона продольному сжатию.

При расчете прочности сжатых элементов с косвенной арматурой учитывают лишь часть бетонного сечения А_еf , ограниченную крайними стержнями сеток, кольцами или спиральной арматурой. Вместо сопротивления R_b применяют приведенное сопротивление R_{b red}, которое определяется при армировании сварными сетками, как

9.5 Расчет прочности элементов на местное действие нагрузки

Тема лекции – Железобетонные конструкции. Растянутые элементы

— виды элементов, подверженных центральному и внецентренному растяжению и их конструктивные особенности;

— расчет прочности центрально растянутых элементов прямоугольного профиля;

— расчет прочности внецентренно растянутых элементов.

10.1 Виды элементов, подверженных центральному и внецентренному растяжению и их конструктивные особенности

Центрально-растянутые элементы – это элементы, в нормальном сечении

которых точка приложения продольной растягивающей силы N совпадает с точкой

приложения равнодействующей усилий в продольной арматуре.

К центрально-растянутым элементам относятся затяжки арок, нижние пояса и нисходящие раскосы ферм, рисунок 10.1.

Рисунок 10.1 — Центрально-растянутые элементы

Виды растянутых элементов показаны на рисунке 10.2.

Конструктивные требования к армированию растянутых элементов – такие же, как и для сжатых.

Рисунок 10.2 — Виды растянутых элементов

10.2 Расчет прочности центрально растянутых элементов прямоугольного профиля

10.3 Расчет прочности внецентренно растянутых элементов

Расчет прямоугольных сечений внецентрен­но растянутых элементов, указанных в п. 3.11, дол­жен производиться в зависимости от положения про­дольной силы N:

а) если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре S и S’ (черт. 7, а) — из условий:

(10.1)

(10.2)

б) если продольная сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S’ (черт. 7, б) — из условия

(10.3)

при этом высота сжатой зоны х определяется по формуле

(10.4)

Тема лекции –Трещиностойкость железобетонных элементов

— расчет центрально растянутых элементов по образованию нормальных трещин;

— расчет по образованию наклонных трещин;

— расчет ширины раскрытия нормальных трещин;

— расчет по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента;

— расчет изгибаемых, внецентренно сжатых, внецентренно растянутых элементов по образованию трещин методом ядровых моментов.

11.1 Категории трещиностойкости

11.2 Расчет центрально растянутых и изгибаемых элементов по образованию трещин

Изгибаемые, внецентренно – сжатые, внецентренно — растянутые элементы рассчитывают по образованию трещин из условия

где M_r – момент приложенных к элементу внешних сил относительно оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяют;

M_crc – момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента при образовании трещин и определяемый по способу ядровых моментов;

M_crc = R_bt,ser·W_p,bl M_rp, (11.2)

M_rp = P₀·(e_0p r). (11.3)

где W_pl,b – упругопластический момент сопротивления части сечения, расположенной ниже центра тяжести сечения;

P₀ – усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь;

e_0p – эксцентриситет усилия предварительного обжатия относительно центра тяжести приведенного сечения;

r — расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны.

В формуле (11.3) знак плюс принимают, когда усилие P₀ сжимает растянутую зону, знак минус – когда растягивает ее. Для изгибаемых элементов

для внецентренно – сжатых элементов

для внецентренно – растянутых элементов

Для внецентренно — сжатых и изгибаемых элементов

при этом должно выполняться условие 0,7 ≤ φ ≤1,0;

σ_b = , (11.9)

для внецентренно — растянутых элементов

r = , (11.12)

если удовлетворяется условие

и r = a_n если указанное условие не выполняется. Значения упругопластических моментов сопротивления соответственно для части сечения ниже и выше центра тяжести W_pl,b и W_pl,t допускается определять по формулам

где W_red,b ,W_red,t — моменты сопротивления соответственно нижней и верхней части сечения на стадии упругой работы элемента;

γ – коэффициент, принимаемый в зависимости от формы и соотношения размеров поперечного сечения элемента.

11.3. Расчет ширины раскрытия нормальных трещин

Ширину раскрытия трещин определяют по формуле

a_crc = δ η∙φ_l∙(σ_s/E_s)∙20∙(3,5 — 100∙μ)∙ , (11.16)

где δ = 1,0 для изгибаемых элементов;

η = 1,0 при стержневой арматуре периодического профиля;

φ_l – коэффициент, принимаемый равным : при кратковременном действии нагрузки 1,0; при продолжительном действии нагрузки для конструкций из тяжелого бетона

μ – коэффициент армирования сечения, принимаемый равным отношению площади сечения арматуры S к площади сечения бетона при рабочей высоте h₀ и без учета сжатых свесов полок, но не более 0,02;

σ_s – напряжение в стержнях крайнего ряда арматуры S, вычисляемое по формуле

σ_s= , (11.18)

Видео:✓ Площадь сечения | ЕГЭ-2018. Задание 13. Математика. Профильный уровень | Борис ТрушинСкачать

Шины коробчатого сечения это

Видео:Площадь сеченияСкачать

Большая Энциклопедия Нефти и Газа

Видео:ВСЕ О СЕЧЕНИЯХ В СТЕРЕОМЕТРИИСкачать

Шина — коробчатое сечение

Шины коробчатого сечения имеют значительно больший момент инерции, чем шины прямоугольного сечения. [2]

Соединяют шины коробчатого сечения , как правило, сваркой в шаблонах. [4]

Для правки шин коробчатого сечения целесообразно использовать прессы или домкраты. Разметка шин коробчатого сечения производится по размерам, взятым из рабочих чертежей, по специальным шаблонам, изготовляемым из листовой стали толщиной 1 5 — 2 мм. Изгибание шин коробчатого сечения сочетают со сваркой. Подготовленная для изгибания профильная шина зажимается в тисках непосредственно у места разреза полок и изгибается на требуемый угол, который проверяется шаблоном. [5]

Механический расчет шин коробчатого сечения ( рис. 4 — 6) производится так же, как двухполосных шин. [6]

Открытые токопроводы из шин коробчатого сечения , конструкция которых в настоящее время наиболее распространена при соединениях в блок турбогенераторов мощностью до 100 Мет с повысительными трансформаторами, монтируются в том же технологическом порядке, что и прямоугольные шины. Однако изготовление пакетов шин токопровода и монтаж пакетов шин и подсоединение их к электрическим машинам и аппаратам имеют ряд особенностей. [7]

Следовательно, в шинах коробчатого сечения частота собственных колебаний / о [ см. (4.18), (4.19) ] значительно больше, чем для шин прямоугольного сечения. Это позволяет производить расчет без учета механических колебаний. [9]

Открытые шинопроводы с применением шин коробчатого сечения монтируют в том же технологическом порядке, что и прямоугольные шины. Однако отдельные операции имеют ряд особенностей, рассматриваемых ниже. [10]

Для токов больше 3000 а применяют шины коробчатого сечения . Шина фазы А окрашивается в желтый цвет, В — в зеленый и С — в красный. При монтаже жестких плоских и коробчатых шин ( если длина ошиновки для алюминия больше 15 м, а для меди — больше 25 м) шины каждой фазы делятся на отдельные участки, соединяемые гибкими перемычками — компенсаторами. Среднюю точку каждого пролета шин между двумя компенсаторами глухо закрепляют на соответствующем изоляторе. [11]

Для токов, больших 3000 А, применяются шины коробчатого сечения . Шина фазы А окрашивается в желтый цвет, В — в зеленый и С — в красный. При монтаже жесткие плоские и коробчатые шины каждой фазы ( если длина ошиновки для алюминия больше 1.5 м, а для меди — больше 25 м) делятся на отдельные участки, соединяемые гибкими перемычками — компенсаторами. Среднюю точку каждого пролета шин между двумя компенсаторами глухо закрепляют на соответствующем изоляторе. [12]

Для токов, больших 3000 А, применяют шины коробчатого сечения . [13]

Для токов, больших 3000 А, применяют шины коробчатого сечения . Шина фазы А окрашивается в желтый цвет, В-в зеленый и С-в красный. При монтаже жесткие плоские и коробчатые шины каждой фазы ( если длина ошиновки для алюминия больше 15 м, а для меди — больше 25 м) делят на отдельные участки, соединяемые гибкими перемычками — компенсаторами. Среднюю точку каждого пролета шин между двумя компенсаторами глухо закрепляют на соответствующем изоляторе. [14]

Для токов, больших 3000 А, применяются шины коробчатого сечения , допускающие большие плотности тока, чем шины других форм. Шина фазы А окрашивается в желтый цвет, В — в зеленый и С — в красный. При монтаже плоские и коробчатые шины каждой фазы делятся на отдельные жесткие участки, соединяемые гибкими перемычками — компенсаторами. [15]

Видео:Нахождение площади сечения кубаСкачать

Большая Энциклопедия Нефти и Газа

Видео:№14 из профильного ЕГЭ по математике. Как строить сечения на изи. Серия-1Скачать

Шина — коробчатое сечение

В последнее время при сооружении протяженных токопроводов из шин коробчатого сечения начинает применяться новая, более совершенная технология, которая не имеет указанных выше недостатков. В основу этой технологии положен принцип экономического раскроя шины, предусматривающий всего лишь однократный рез под определенным углом. Отрезанная часть шины разворачивается на 180 и вновь стыкуется по линии реза, в результате чего образуется колено с углом поворота, равным заданному. [17]

Жесткий симметричный токопровод 6 — 10 кВ выполняется из шин коробчатого сечения , жестко закрепленных на опорных изоляторах, прикрепленных к общей стальной конструкции по вершинам равностороннего треугольника. Токопровод может прокладываться открыто — на опорах или эстакадах, либо скрыто — в туннелях ( рис. 1.34) и галереях. [19]

Расчетами и экспериментами установлено, что в данном случае наиболее целесообразно использовать шины коробчатого сечения . [20]

Блок спорных тин рассчитан на ус — TI UI: ( Y сОорпмх шин коробчатого сечения па поминальные токи до 3000 А. [22]

НО Кривые для определения по — iepi, активной мощности в трех фазах симметричного токопровоца с одинарными шинами коробчатого сечения . [24]

Кроме шин прямоугольного сечения, для установок с большими токами нагрузки и особенно с большими токами короткого замыкания применяют шины коробчатого сечения в качестве внутренних токопроводов от выводов мощных генераторов. [26]

За рубежом получили распространение фасонные шины с сечением в виде полых квадратов или коробчатого сечения, преимущество которых состоит в более высокой механической прочности при динамических воздействиях токов короткого замыкания. Шины коробчатого сечения выпускаются также и в СССР. [27]

Шины коробчатого сечения обладают большим моментом инерции, поэтому расчет производится без учета колебательного процесса в механической конструкции. [28]

За рубежом получили распространение фасонные шины с сечением в виде полых квадратов или коробчатого сече-иия, преимущество которых состоит в более высокой механической прочности при динамических воздействиях токов короткого замыкания. Шины коробчатого сечения выпускаются также и в СССР. [29]

Принимаем шины коробчатого сечения , ср. [30]

Видео:10 класс, 14 урок, Задачи на построение сеченийСкачать

Большая Энциклопедия Нефти и Газа

Видео:Построение сечения параллельно прямойСкачать

Коробчатая шина

Коробчатые шины , собранные из двух корытных профилей, наиболее трудоемки в изготовлении и применяются сравнительно редко, в основном в тех случаях, когда от токо-нровода необходимо выполнить большое число ответвлений, например, для сборных шин мощных подстанций. [2]

Коробчатые шины изготовляются сваркой двух профилей швеллер корытообразный, собранных полками внутрь. [4]

Прямоугольные и коробчатые шины благодаря своей форме быстро охлаждаются ( большая площадь теплоотдачи) и, кроме того, при соответствующем расположении обладают большой электродинамической устойчивостью. Достоинством этих шин является также их относительная дешевизна и удобство монтажа. Существенным недостатком прямоугольных шин является то, что при больших значениях напряжения возникает коронирование, которое сопровождается потерями энергии, а также может вызвать перекрытие изоляторов и воздушных промежутков между ними вследствие ионизации воздуха. Корона повреждает и шины. [5]

Прямоугольные и коробчатые шины благодаря своей форме быстро охлаждаются ( большая площадь теплоотдачи) и, кроме того, при соответствующем расположении эти шины обладают большой электродинамической устойчивостью. Достоинством этих шин является также их относительная дешевизна и удобство монтажа. Существенным недостатком прямоугольных шин является то, что при больших значениях напряжения возникает явление коронирования, что сопровождается потерями энергии, а также может вызвать перекрытие изоляторов и воздушных промежутков между ними вследствие ионизации воздуха. Корона повреждает и шины. [7]

Применяются коробчатые шины , трубы, полутрубы, полый квадрат, уголки, шины сложного профиля двойное Т и др. Пакеты из плоских шин при числе полос более двух применять не следует как неэкономичные. [9]

Достоинством коробчатых шин является их высокая механическая прочность, что очень существенно для мощных генераторных установок. Для усиления этой прочности коробчатые шины должны быть соединены приваренными к ним накладками для получения жесткой квадратной формы. [10]

Сборка коробчатых шин из двух швеллеров и сваркз ИУ выполняются в специальных шаблонах; при большом объеме работ шаблоны устанавливаются на кантователи, поворачивающие шины для обеспечения возможности производить сварку в нижнем положении. Различные накладки, служащие для того, чтобы избежать потолочных швов, привариваются к шинам заблаговременно. [12]

Изготовление коробчатых шин из двух корытообразных швеллеров целесообразно производить на заводах электромонтажных заготовок, а при их отсутствии — в МЭЗ. [14]

Достоинством коробчатых шин является их высокая механическая прочность, что очень существенно для мощных генераторных установок. Для усиления этой прочности коробчатые шины должны быть соединены приваренными к ним накладками для получения жесткой квадратной формы. [15]

Видео:Сечения многогранников. Метод следов.Скачать

Шины плоского и коробчатого сечения

— Плоские алюминиевые шины: 5х50, 10х60, 10х80, 10х100, 10х120.

— Плоские медные шины: 5х50, 10х60, 10х80, 10х100, 10х120.

— Алюминиевые шины коробчатого сечения: 75х35х4, 100х45х6, 150х65х7, 175х80х8, 200х90х10, 200х90х12.

Допустимы ток для шин коробчатого сечения:

Статьи

Растачивание — взгляд изнутри

По данной теме растачивания написано множество статей как очень качественных, так и вводящих в заблуждение. Для эффективного выполнения этой важной операции необходимо развеять существующие мифы.

Вакансии

Нет открытых вакансий

Но, возможно, нам потребуются специалисты вашего профиля в ближайшее время. Присылайте свое резюме по адресу: inbox@nevaprom.spb.ru.

© 2010—2021 ООО «НЕВАПРОМ»
194156, г. Санкт-Петербург, пр. Энгельса, д. 27, тел./факс: +7 (812) 640-93-54

ПОЛИТИКА ПО ПЕРСОНАЛЬНЫМ ДАННЫМ

Настоящая Политика конфиденциальности персональных данных (далее – Политика конфиденциальности) действует в отношении всей информации, которую ООО «НЕВАПРОМ», расположенный на доменном имени https://www.nevaprom.spb.ru, может получить о Пользователе во время использования сайта.

• 1.1. В настоящей Политике конфиденциальности используются следующие термины:
  • 1.1.1. «Администрация сайта» – уполномоченные сотрудники на управления сайтом, действующие от имени ООО «НЕВАПРОМ», которые организуют и (или) осуществляет обработку персональных данных, а также определяет цели обработки персональных данных, состав персональных данных, подлежащих обработке, действия (операции), совершаемые с персональными данными.
  • 1.1.2. «Персональные данные» — любая информация, относящаяся к прямо или косвенно определенному или определяемому физическому лицу (субъекту персональных данных).
  • 1.1.3. «Обработка персональных данных» — любое действие (операция) или совокупность действий (операций), совершаемых с использованием средств автоматизации или без использования таких средств с персональными данными, включая сбор, запись, систематизацию, накопление, хранение, уточнение (обновление, изменение), извлечение, использование, передачу (распространение, предоставление, доступ), обезличивание, блокирование, удаление, уничтожение персональных данных.
  • 1.1.4. «Конфиденциальность персональных данных» — обязательное для соблюдения Оператором или иным получившим доступ к персональным данным лицом требование не допускать их распространения без согласия субъекта персональных данных или наличия иного законного основания.
  • 1.1.5. «Пользователь сайта (далее -Пользователь)» – лицо, имеющее доступ к Сайту, посредством сети Интернет и использующее Сайт.

• 2.1. Использование Пользователем сайта означает согласие с настоящей Политикой конфиденциальности и условиями обработки персональных данных Пользователя.
• 2.2. В случае несогласия с условиями Политики конфиденциальности Пользователь должен прекратить использование сайта.
• 2.3. Настоящая Политика конфиденциальности применяется только к сайту https://www.nevaprom.spb.ru .
• 2.4. Администрация сайта не проверяет достоверность персональных данных, предоставляемых Пользователем сайта.

1. ПРЕДМЕТ ПОЛИТИКИ КОНФИДЕНЦИАЛЬНОСТИ

• 3.1. Настоящая Политика конфиденциальности устанавливает обязательства Администрации сайта по неразглашению и обеспечению режима защиты конфиденциальности персональных данных, которые Пользователь предоставляет по запросу Администрации сайта при регистрации на сайте.
• 3.2. Персональные данные, разрешённые к обработке в рамках настоящей Политики конфиденциальности, предоставляются Пользователем путём заполнения регистрационной формы на Сайте и включают в себя следующую информацию:
  • 3.2.1. фамилию, имя, отчество Пользователя;
  • 3.2.2. контактный телефон Пользователя;
  • 3.2.3. адрес электронной почты (e-mail);
  • 3.2.4. сообщение пользователя;

4. ЦЕЛИ СБОРА ПЕРСОНАЛЬНОЙ ИНФОРМАЦИИ ПОЛЬЗОВАТЕЛЯ

Персональные данные Пользователя Администрация сайта может использовать в целях установления с Пользователем обратной связи, включая направление уведомлений, запросов, касающихся использования Сайта, оказания услуг, обработка запросов и заявок от Пользователя.

5. СПОСОБЫ И СРОКИ ОБРАБОТКИ ПЕРСОНАЛЬНОЙ ИНФОРМАЦИИ

• 5.1. Обработка персональных данных Пользователя осуществляется без ограничения срока, любым законным способом, в том числе в информационных системах персональных данных с использованием средств автоматизации или без использования таких средств.
• 5.2. Персональные данные Пользователя могут быть переданы уполномоченным органам государственной власти Российской Федерации только по основаниям и в порядке, установленным законодательством Российской Федерации.
• 5.3. При утрате или разглашении персональных данных Администрация сайта информирует Пользователя об утрате или разглашении персональных данных.
• 5.4. Администрация сайта принимает необходимые организационные и технические меры для защиты персональной информации Пользователя от неправомерного или случайного доступа, уничтожения, изменения, блокирования, копирования, распространения, а также от иных неправомерных действий третьих лиц.

• 6.1. Пользователь обязан:
• 6.1.1. Предоставить информацию о персональных данных, необходимую для пользования Сайтом.
• 6.2. Администрация сайта обязана:
• 6.2.1. Использовать полученную информацию исключительно для целей, указанных в п. 4 настоящей Политики конфиденциальности.
• 6.2.2. Обеспечить хранение конфиденциальной информации в тайне, не разглашать без предварительного письменного разрешения Пользователя, а также не осуществлять продажу, обмен, опубликование, либо разглашение иными возможными способами переданных персональных данных Пользователя, за исключением п.5.2. настоящей Политики Конфиденциальности.
• 6.2.3. Принимать меры предосторожности для защиты конфиденциальности персональных данных Пользователя согласно порядку, обычно используемого для защиты такого рода информации в существующем деловом обороте.
• 6.2.4. Осуществить блокирование персональных данных, относящихся к соответствующему Пользователю, с момента обращения или запроса Пользователя или его законного представителя либо уполномоченного органа по защите прав субъектов персональных данных на период проверки, в случае выявления недостоверных персональных данных или неправомерных действий.

7. ИЗМЕНЕНИЕ ПОЛИТИКИ КОНФИДЕНЦИАЛЬНОСТИ. ПРИМЕНИМОЕ ЗАКОНОДАТЕЛЬСТВО

• 7.1. Администрация сайта имеет право вносить изменения в настоящую Политику конфиденциальности. При внесении изменений в актуальной редакции указывается дата последнего обновления. Новая редакция Политики вступает в силу с момента ее размещения, если иное не предусмотрено новой редакцией Политики.
• 7.2. Действующая редакция постоянно доступна на сайте https://www.nevaprom.spb.ru
• 7.2. К настоящей Политике и отношениям между Пользователем и Администрацией сайта, возникающим в связи с применением Политики конфиденциальности, подлежит применению право Российской Федерации.

При любых обстоятельствах ответственность Администрации сайта в соответствии со статьей 15 Гражданского кодекса России ограничена 10 000 (десятью тысячами) рублей РФ и возлагается на неё при наличии в ее действиях вины.

9. ОБРАТНАЯ СВЯЗЬ. ВОПРОСЫ И ПРЕДЛОЖЕНИЯ

• 9.1. Все предложения или вопросы по настоящей Политике конфиденциальности Пользователь вправе направлять по адресу: 192283, г.Санкт-Петербург, Загребский б., д.31/5, кв.283

Видео:Как строить сечение куба? Стереометрия. 10-11 класс | Математика | TutorOnlineСкачать

Рекомендации Рекомендации по проектированию и применению железобетонных коробчатых настилов для покрытий и перекрытий

Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный

институт промышленных зданий и сооружений.

РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ
И ПРИМЕНЕНИЮ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОРОБЧАТЫХ
НАСТИЛОВ
ДЛЯ ПОКРЫТИЙ И ПЕРЕКРЫТИЙ

Рекомендовано к изданию секцией несущих конструкций НТС Ц Н ИИпром здан ий Госстроя СССР.

Содержат материалы для конструирования, как самих элементов, так и зданий различного производственного, общественного и гражданского назначения. Приведены методика и примеры расчета конструкций из тяжелого бетона на различных стадиях работы, область применения конструкций, конструктивные схемы зданий и узлы сопряжений элементов. Даны рекомендации по выбору материалов, арматуры и закладных изделий.

Для инженерно-технических работников научных, проектных, строительно-монтажных и транспортных организаций и предприятий стройиндустрии.

Видео:Все о построении сечений в многогранниках | Математика ЕГЭ для 10 класса | УмскулСкачать

ПРЕДИСЛОВИЕ

Рекомендации содержат сведения по проектированию и применению сборных железобетонных предварительно напряженных коробчатых настилов для покрытий и перекрытий зданий различного назначения.

В Рекомендациях приведены основные положения по проектированию; применяемые марки бетона, стали и в ид закладных изделий; расчет коробчатых настилов по предельным состояниям первой и второй групп, на монтажные нагрузки, с учетом их пространственной работы, на ди намические, температурные и огневые воздействия; конструктивные схемы зданий и узлы сопряжений коробчатых настилов; теплотехнический расчет конструкций покрытия с коробчатыми н астилами; технология изготовления коробчатых настилов и правила их перевозки железнодорожным и автомобильным транспортом.

В Рекомендациях даны примеры расчета, охватывающие наиболее типичные случаи, встречающиеся в практике проектирования.

Рекомендации разработаны ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (кандидаты техн. наук А. М . М ань кин, Р.И. Рабинович, А.А. Болтухов, инженеры И.А . Ш макова, Б .С . М ихалев), НИИСК Госстроя СССР (кандидаты техн. наук А.И. Буракас, П.И. К ри вош еев, Л.Ф . В ознесенский, В.И. Булаковский, инженеры А.В. Чемер, О.П. Семенова, В.И. Пастуш енко), НИ ИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук Г.И. Бердичев ский, канд. техн. наук Ю.В . Д митриев), ГПИ-5 Минлегпрома СССР (инженеры А.Л. Левитин, В.С. Фрейц), ГПИ-8 Минлегпрома СССР (ин ж. Э.И. Исаев), ЦН ИИЭП торгово-бытовых зданий и туристских комплексов (канд. техн. наук А.С. Семченков).

Основные буквенные обозначения

По разделам 1; 3; 4; 6; 11 и расчету по предельным состояниям I и II групп буквенные обозначения усилий от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении коробчатого настил а , характеристик предварительно напряженной конструкции, характеристик материалов, характеристик положения продольной арматуры в поперечном сечении конструкции и геометрических характеристик следует принимать в соответствии со СНиП 2.03.01-84 и « Пособием по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов» (М .: ЦИ ТП, 1986).

По расчету на динамические воздействия буквенные обозначения следует принимать в соответствии с « Инструкцией по расчету несущих конструкций промышленных зданий и сооружений на динамические нагрузки» (М .: Стройиздат, 1970).

Замечания и предложения по содержанию Рекомендаций просьба направлять в Ц НИИпромзданий по адресу: 1272 38, Москва, И-2 38, Дмитровское шоссе, 46.

Видео:Сечения многогранников плоскостью. 11 класс.Скачать

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Видео:🔴 В бак цилиндрической формы, площадь основания ... | ЕГЭ БАЗА 2018 | ЗАДАНИЕ 13 | ШКОЛА ПИФАГОРАСкачать

Проектирование и применение

1.1. Настоящие Рекомендации применяются при проектировании предварительно напряженных железобетонных коробчатых настилов (в дальнейшем именуемых коробчатыми настилами) покрытий и перекрытий из тяжелого бетона, выполняющих одновременно функции несущих, ограждающих и коммуникационных конструкций.

1.2. Коробчатые настилы рекомендуется принимать од н опустотными, двухпустотными, трехп устотными, с п остоянными по длине сечениями пустот, ребер и полок при номинальных размерах по ширине до 3000 мм, длине от 12000 до 24000 мм и высоте сечения от 600 до 900 мм.

Для зданий промышленных предприятий коробчатые настилы рекомендуются номинальной длины 18000 мм, двухпустотными, сечением 2000×900 мм, с консольными свесами верхней полки (по 500 мм) и без них (рис. 1).

Рис. 1. План и разрез двухпустотного настила

а — с консольными свесами верхней полки; б — без консольных свесов

1.3. При проектировании коробчатых настилов, следует соблюдать основные положения СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции » , « Пособия по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжел ых и легких бетон ов », СНиП II -2- 80 « Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений», СНиП II-6-74 «Нагрузки и воздействия» , СНиП 2.03.11-85 «Защита строительных конструкций от коррозии » , «Инструкции по сварке соединений арматуры и закладных деталей железобетонных конструкций» СН 393-78, ГОСТ 23009-78 «Конструкции и изделия бетонные и ж ел езобетонные сборные. Условные обозначения (марки)», СНиП II-90-81 « Производственные здания промышленных предприятий», СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика», СНиП II-3-79** «Строительная теплотехника», «Инструкции по расчету фактических пределов огнестойкости железобетонных строительных конструкци й на основе применения ЭВМ» (ВНИИПО МВД СССР, М., 1975), « Рекомендаций по защите бетонных и железобетонных конструкций от хрупкого разрушения при пожаре» (НИ ИЖБ, М.: Стройиз дат, 1979), «Технических условий погрузки и крепления грузов» (Министерство путей сообщения, издание 1981 г.), «Руководства по перевозке автомобильным транспортом строительных конструкций» (М.: Стройиздат, 1980), «Правил устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов», «Инструкции по определению динамических нагрузок от машин, устанавливаемых на перекрытиях промышленных зданий» (М.: Стройиздат, 1966), «Руководства по проектированию конструкций, испытывающих динамическое воздействие», «Инструкции по расчету несущих конструкций промышленных зданий и сооружений на динамические нагрузки» (М.: Стройизда125

т, 1970), СН 245-71 «Санитарные нормы проектирования промышленных предприятий».

1.4. Расчет коробчатых настилов рекомендуется производить для следующих стадий работы конструкций:

а) до приобретения бетоном проектной прочности — на усилия от обжатия напрягаемой арматурой, на воздействия транспортных и монтажных нагрузок и другие воздействия и возможные сочетания их, возникающие в процессе возведения здания ;

б) после приобретения бетоном проектной прочности — на постоянные и временные нагрузки (в соответствии со СНиП II-6-74 ), в том числе на нагрузки от виброопасного технологического оборудования, на несимметричные временные нагрузки на перекрытиях, на нагрузки от огневых воздействий и другие нагрузки и возможные их соче тания, во з никающие в процессе монтажа и эксплуа тации здания.

1.5. Выбор конструктивных решений коробчатых настилов должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях стр о ительства с учетом максимального сниже ния материалоемкости, трудоемкости и стоимости строи тельства, а также с учетом условий эксплуатации конструкц ий.

1.6. Коробчатые настилы предназначены для применения в покрытиях и перекрытиях отапливаемых зданий, расположенных в I — III районах СССР по скоростному напору ветра и по весу снегового покрова, на площадках при сейсмичности не выше 6 баллов по шкале ГОСТ 6249-52, с расчетной зимней температурой наружного воздуха не ниже минус 30 °С.

1.7. Коробчатые настилы должны обеспечивать возможность крепления к ним подвесного подъемно-транспортного оборудования общего назначения грузоподъемностью не более 1,0 т.

1.8. Пустоты коробчатых настилов могут быть использованы для подачи воздуха при температуре его от 0 до 50 °С включительно и относительной влажности не более 95 % (слабоагрессивная степень воздействия газовой среды).

1.9. При проектировании зданий с использованием коробчатых настилов должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий в ц елом, а также отдельных конструкций на всех стадиях возведения и эксплуатации.

1.10. Коробчатые настилы должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях.

1.11. Конструкции узлов и соединений коробчатых настилов должны обеспечивать:

а) беспрепятственную подачу через пустоты конструкций воздуха и прокладку инженерных и технологических коммуникаций;

б) надежную передачу усилий , прочность самих конструкций в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции с помощью различных конструктивных и технологических мероприятий.

Видео:Сечение Пирамиды Плоскостью Параллельной боковому ребруСкачать

Основные расчетные требования

1.12. Коробчатые настилы должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предель н ые состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы).

Расчет по предельным состояниям первой группы должен обезопасить конструкцию от разрушения под воздействием силовых факторов.

Расчет по предельным состояниям второй группы должен обезопасить конструкцию от чрезмерного или длительного раскрытия трещин и не допускаемых прогибов под совместным воздействием силовых факторов и постоянного воздействия слабоагрессивной газовой среды.

1.13. Расчет коробчатого настила должен производ и ться для стадий изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации. При этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.

1.14. К трещиностойкости отдельных элементов и коробчатого настила в целом предъявляются требования 3-й категории.

1.15. Расчет коробчатых настилов по продольным состояниям первой и второй групп необходимо проводить с приведением их сечения к эквивалентному двутавровому сечению, в котором для упрощения расчетов приведенные толщины полок и ребер определяются с учетом соответственно площадей вутов или у ш ирений. Расчетную ширину полок при расчете по предельным состояниям первой и второй групп следует назначать равной 8 · h ′ _f в каждую сторону от ребра.

1.16. Расчетная схема коробчатого настила — шар н ирно опертая балка, загруженная по ширине сечения равномерно распределенной нагрузкой. Консольные свесы верхней полки должны быть проверены на действие со средоточенной нагрузки, возникающей за счет увеличения грузовой площади при установке компенсаторов на кровле в местах температурных швов.

1.17. Нагрузки на полки коробчатых настилов допускается принимать на 25 % выше, чем на конструкцию в целом.

1.18. Обязательным условием применения коробчатых настилов в перекрытиях зданий промышленных предприятий, в том числе при размещении на конструкциях виброопасного оборудования, является наличие армированной сетками в одном или в двух уровнях бетонной подгот ов ки пола толщиной не менее 70 мм. Совместную работу армированной бетонной подготовки пола с бетоном коробчатых настилов рекомендуется осуществлять путем устройства шероховатой поверхности конструкций. Поверхности коробчатых настилов, подлежащие бетонированию, должны быть тщательно очищены и промыты.

Видео:Как строить сечения в стереометрии? Задача 13Скачать

Предварительные напряжения в коробчатом настиле

1.19. Для обеспечения н е сущей способности и пригодности к нормальной эксплуатации напрягаемая арматура в коробчатых настилах располагается только в нижней зоне ребер конструкции симметрично по ширине ребра.

1.20. Учет потерь предварительного напряжения арматур ы при расчете коробчатых настилов следует производить из условия механического натяжения арматуры на упоры стенда. При этом потери предварительного напряжения от деформации форм принимаются равными 30 М Па (300 кгс/см 2 ).

1.21. Величина напряжений в напрягаемой арматуре σ _sp , контролируемая по окончании натяжения на упоры стенда, принимается равной 0,65 — 0,70 R_{s , ser} .

1.22. Предельную величину предварительного напряжения в напрягаемой арматуре А следует назначать с учетом допустимых отклонений p величины п редварительного напряжения, чтобы выполнялись услов ия

1.23. Потери предварительного напряжения арматуры от температурного перепада (разность температур напрягаемой арматуры и устройства, воспринимающего усилие натяжения при пропаривании бетона) следует принимать равными нулю.

Видео:Построение сечений (часть 1). Пирамиды. сечениеСкачать

2. МАТЕРИАЛЫ КОНСТРУКЦИИ.

Видео:Построение сечений. Метод параллельных прямыхСкачать

Бетон

2.1. Коробчатые настилы рекомендуется проектиро в ать из тяжелого бетона марок по прочности на сжатие от В30 до В60 в ключительно.

2.2. Морозостойкость и водонепроницаемость бетона конструкции должны приниматься в зависимости от режима эксплуатации и климатических условий района строительства в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84. При этом марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже W 6 .

2.3. Передаточная прочность бетона должна быть не менее 70 % проектной.

2.4. Отпускная прочность бетона должна составлять не менее 70 % проектной в летнее время года и не менее 90 % — в зимнее время года.

2.5. Для сокращения времени твердения бетона рекомендуется применять комплексные добавки на основе пластификаторов и ускорителей твердения, например, СДБ-СН (сульфатно-дрожжевая бражка и сульфат натрия), а также разжижители типа С — 3. При назначении содержания добавок в бетоне следует руководствоваться действующими нормативными документами.

Видео:#3. КАК СТРОИТЬ СЕЧЕНИЯ МНОГОГРАННИКОВ?Скачать

Арматурные стали и закладные изделия

2.6. В качестве продольной напрягаемой рабочей арматуры коробчатых настилов рекомендуется принимать канаты стальные арматурные спиральные семипрово л очные (1×7) класса К-7 диаметром 15 мм по ГОСТ 13840-68* или стержневую горячекатаную арматурную сталь периодического профиля класса А- IV диаметром не более 32 мм по ГОСТ 5781-82 марки 20ХГ2 Ц . Для коробчатых настилов высшей категории качества следует принимать только канаты.

Поперечную арматуру каркасов следует принимать из обыкновенной арматурной проволоки периодического профиля класса Вр- 1 по ГОСТ 6727-80 диаметром 3 — 5 мм; стержневой горячекатаной арматуры гладкой класса А-1 (марки В Ст3с п2 ) и периодического профиля А- II и А- III (марки 25Г2С) по ГОСТ 5781-82.

Конструктивную продольную арматуру каркасов, рабочую и конструктивную арматуру сеток, а также косвенную арматуру в виде гребенок следует принимать из указанной выше проволоки класса Вр- 1 .

2.7. Сварные товарные сетки должны удовлетворять требованиям ГОСТ 8478-81, а сварные арматурные изделия и стальные закладные изделия и соединительные накладки — требованиям ГОСТ 10922-75.

2.8. Арматурные каркасы и сетки должны изготовляться при помощи контактной точечной электросварки, а заготовки напрягаемой арматуры класса А- IV длиной более 11,5 м при помощи стыковой электросварки в соответствии с требованиями ГОСТ 14098-68 и С Н 393-78. Стыковку напрягаемой арматуры класса A- IV следует осуществлять в четвертях пролета коробчатого настила.

2.9. Для закладных изделий и соединительных накладок рекомендуется применять прокатную углеродистую сталь класса С 38/23 согласно СНиП II-23-81.

2.10. Антикоррозионная защита закладных изделий соединительных накладок должны осуществ и ться в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85.

Видео:10 класс. Геометрия. Простейшие сечения многогранниковСкачать

3. РАСЧЕТ КОРОБЧАТОГО НАСТИЛА ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

Видео:Архитектурные обломы. Урок19.(Часть1.ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕПОСТРОЕНИЯ)Скачать

Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси коробчатого настила

3.1. Расчет коробчатых настилов при ξ = x / h ₀ ≤ ξ _R должен производиться в зависимости от положения границы сжатой зоны:

а) если граница сжатой зоны проходит в полке, т.е. соблюдается услови е

расчет производится как для прямоугольного сечения шириной в соответствии с указаниями п. 3 .15 СНиП 2.03.01-84 ;

б) если граница сжатой зоны проходит в ребре, т.е. условие ( 2) не соблюдается, расчет производится из усло в ия

при этом высота сжатой зоны бе т она x определяется из формулы

и принимается с учетом указаний п. 3 .17 СНиП 2.03.01-84. Величина b ′ _f , вводимая в расчет, принимается равной 8 · h ′ _f .

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси коробчатого настила

3.2. Расчет должен производиться на действие поперечной силы и изгибающего, момента в соответствии с указаниями пп. 3.29 — 3.33 СНиП 2.03.01-84 и « Пособием по предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов » (М .: ЦИ ТП , 1986).

3.3. Особые указания по размещению поперечной арматуры в ребрах коробчатого настила, в том числе на торцовых участках конструкции, приведены в пп. 11.7 и 11.8.

Расчет сечений полок коробчатого настила

3.4. Расчет сечений полок коробчатого настила в их пролетах и на опорах рекомендуется производить на действие момента, определяемого по приближенной формуле

M = (q l 2 ) / 11, (5)

где q — эквивалентная равномерно распределенная нагрузка;

l — пролет полки, равный расстоянию между осями ребер коробчатого настила.

3.5. Расчет на продавливание полок коробчатого настила от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия

гд е F — продавливающая сила;

U_m — среднее арифметическое величины периметров верхнего и нижнего основания пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения полок h ₀ ( h ₀ = h_f + h _{бетонной подготовки} ).

Для коробчатых настилов перекрытий зданий промышленных предприятий при определении U_m обязательно включение в расчет на продавливание бетонной подготовки пола толщиной не менее 70 мм.

4. РАСЧЕТ КОРОБЧАТОГО НАСТИЛА ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ

Расчет по образованию трещин, нормальных и наклонных к продольной оси коробчатого настила

4.1. Расчет по образованию трещин, нормальны х к продольной оси коробчатого настила, следует выполнять для двух зон конструкции:

а) для верхней до приобретения бетоном проектной прочности расчет производится в местах установки монтажных петель на совместные воздействия усилий от обжатия напрягаемой арматурой и монтажных нагрузок;

б) для нижней после приобретения бетоном проектной прочности расчет производится в середине пролета на постоянные и временные нагрузки, возникающие в процессе эксплуатации.

4.2. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси коробчатого настила, следует выполнять на уровне центра тяжести приведенного сечения:

а) в середине пролета;

б) в конце зоны передачи напряжений.

Расчет коробчатого настила по раскрытию трещин

4.3. Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси коробчатого настила, рекомендуется выполнять только для нижней зоны конструкции, в середине пролета в соответствии с пп. 4.14 и 4.15 СНиП 2.03.01-84, а также методом конечных элементов, программа расчета по которому разработана НИИСК Госстроя СССР.

4.4. Расчет по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси коробчатого настила, следует выполнять на уровне центра тяжести приведенного сечения на расстоянии от опоры не меньше h ₀ .

Расчет по закрытию трещин, нормальных к продольной оси коробчатого настила

4.5. Расчет следует выполнять в соответствии с п. 4.19 СНиП 2.03.01-84.

Расчет коробчатого настила по деформациям

4.6. Величины кривизны и деформаций коробчатого наст и ла следует определять в соответствии с пп. 4.22 — 4.24, 4.25 — 4.31 СНиП 2.03.01-84.

Расчет по образованию и раскрытию трещин в приопорной зоне нижней полки коробчатого настила

4.7. Расчет по образованию и раскрытию трещин в приопорной зоне нижней полки коробчатого настила от усилий предварительного обжатия напрягаемой арматурой следует выполнять из условия рассмотрения этой зоны как внецентренно растянутого в поперечном направлении элемента в соответствии с требованиями п. 4.5 СНиП 2.03.01-84 .

4.8. Расчетное сечение приопорной зоны нижней полки коробчатого настила следует принимать прямоугольным, шириной, равной толщине полки, и высотой, равной половине расстояния в чистоте между ребрами конструкции.

4.9. Усилие предварительного обжатия напрягаемой арматурой, действующее на расчетное сечение приопорной зоны нижней полки коробчатого настила, определяется по формуле

где K _об — коэффициент, определяемый по табл. 1;

N ₀₁ — усилие предварительного обжатия при натяжении одного каната или стержня напрягаемой арматуры с учетом первых потерь напряжения;

h — расстояние в чистоте между ребрами конструкции, деленное на два ;

δ _п — толщина нижней полки конструкции.

Число канатов или стержней напрягаемой арматуры в крайних и среднем ребрах коробчатого настила, шт.