формула площади разлива жидкости

Видео:Потери напора при движении жидкостиСкачать

Ecolo Club

Меню сайта

Видео:Что такое расход жидкости, способы измерения объемного и массового расходаСкачать

План ликвидации аварийных разливов нефтепродуктов на Сальской нефтебазе

Площадь зоны разлива определяется по формуле:

где f — коэффициент разлива, м-1, определяют исходя из расположения наземного резервуара на местности:

f=5 — при расположении объекта на ровной поверхности или в низине;

f=12 — при расположении объекта на неровной поверхности или возвышенности.

€ — коэффициент использования резервуара, принимаем равным 0,8 [36];

Vн — номинальная вместимость резервуара

Длина большой полуоси эллипса bц определяется по формуле:

,

где Кук = 8 для площадки с уклоном 1-3 о.

Длина малой оси определяется по формуле:

Длина диаметра окружности при разливе на ровной поверхности определяется по формуле:

Площадь разлива на ровной твердой (асфальт, бетон) поверхности определяется по формуле:

где d — диаметр свободного растекания на твердой поверхности.

Vраз — объем разлива, м3.

При наличии уклонов поверхности форма пятна видоизменяется, принимает форму эллипса.

Объем разлива наибольшего резервуара №10в соответствии с требованиями постановления Правительства РФ № 613 [37,38] равен объему 0,8×1054 = 843,2 м3 (632,4 т бензина).

В результате расчетов по формулам определено, что при полном разрушении наибольшего наземного вертикального резервуара №10, залповом разливе нефтепродукта и при свободном растекании на территории по расчетам площадь зоны разлива Sзрэ составляет 4216 м2.

Земляное обвалование резервуарного парка имеет форму пятиугольника со сторонами 80м, 69 м, 39 м, 47 м, 37 м и высотой 2 м Таким образом площадь внутри обвалования резервуарного парка равна 4437 м2, средняя толщина пятна hср = 0,19 м.

Так как внутри резервуарного парка поверхность имеет уклон к северу, то нефтепродукт будет собираться у стенки обвалования и пятно нефтепродукта не заполнит всю обвалованную площадь.

Результаты моделирования распространения нефтепродуктов показаны на приложении 2.

При разгерметизации резервуаров №5, 6

объем разлива равен 0,8×1051=840,8 м3 (630,6 т бензина, 706,3 т дизельного топлива). В данном случае по расчетам

площадь зоны разлива Sзрэ составляет 4204 м2, средняя толщина пятна, hср=0,19 м.

При разгерметизации резервуара №11

объем разлива равен соответственно 0,8×762=609,6 м3 (457,2 т бензина). В данном случае по расчетам

площадь зоны разлива Sзрэ составляет 3048 м2, средняя толщина пятна, hср=0,14 м.

При разгерметизации резервуара №4

объем разлива равен соответственно 0,8×758=606,4 м3 (454,8 т бензина). В данном случае по расчетам

площадь зоны разлива Sзрэ составляет 3032 м2, средняя толщина пятна, hср=0,14 м.

При разгерметизации резервуара №2

объем разлива равен соответственно 0,8×754=603,2 м3 (506,7 т дизельного топлива). В данном случае по расчетам

площадь зоны разлива Sзрэ составляет 3016 м2, средняя толщина пятна, hср=0,14 м.

При разгерметизации резервуара №1,3

объем разлива равен соответственно 0,8×752=601,6 м3 (451,2 т бензина, 505,3 т дизельного топлива). В данном случае по расчетам

площадь зоны разлива Sзрэ составляет 3008 м2. средняя толщина пятна, hср=0,14 м.

При разгерметизации резервуара №27

объем разлива равен соответственно 0,8×742=593,6 м3 (445,2 т бензина). В данном случае по расчетам

площадь зоны разлива Sзрэ составляет 2968 м2. средняя толщина пятна, hср=0,13 м.

Интересное по теме

Техногенное воздействие на природу
Данная работа представляет собой попытку охватить разнообразие техногенных воздействий на природную среду. Используемая литература по этой проблеме не является исчерпывающей, она л .

Экологический менеджмент КС «Краснодарская»
Сложившаяся в Российской Федерации ситуация в области образования, использования, обезвреживания, хранения и захоронения отходов ведет к опасному загрязнению окружающей среды, нер .

Климат и погода как действующие факторы внешней среды
Различные сочетания физических факторов окружающей среды, атмосферного воздуха формируют погоду и климат, обеспечивают жизнедеятельность человека, его здоровье. Социально-политиче .

Климатический мониторинг в ЕС
Термин «мониторинг» появился перед проведением Стокгольмской конференции ООН по окружающей среде (Стокгольм, 5 — 16 июня 1972 г.). Первые предложения по поводу такой системы были разработа .

Видео:Урок 47 (осн). Расчет давления жидкости на дно и стенки сосудаСкачать

Разлив нефти. Определение площади разлива нефти

Вы будете перенаправлены на Автор24

Видео:Расчет площади ПОЖАРА. Простые формы (Пожарная тактика)Скачать

Ликвидация разлива нефти

Разлив нефти – это попадание нефти в окружающую среду по вине человека.

В понятие разлива нефти также входят выброс любых веществ в результате переработки нефти, аварии танкеров, а также аварии на скважинах, нефтяных платформах, буровых установках и т.п. Ликвидация последствий аварийного разлива нефти может занимать от нескольких дней до нескольких лет. Несвоевременное принятие мер по предупреждению разлива нефти, может привести к глобальным катастрофам.

По результатам исследований, выявлены следующие основные причины разлива нефти на российских предприятиях. На несанкционированную врезку приходится около 49 % аварий, 24 % приходится на повреждения, полученные в результате проведения земляных работ. Аварии по причине брака строительных работ составляют 8 %, 11 % составляют аварии по причине заводского брака. На коррозию приходится 5%, а на все остальные – 3%.

Ликвидация аварийного разлива нефти – это совокупность мероприятий, задачей которых является удаление стоков нефтепродуктов и пятен нефти с поверхности почвы или воды.

Основными методами по ликвидации аварийного разлива нефти являются:

1. Физико-химические (сорбция, промывка, дренирование).
2. Механические (сбор нефти и нефтепродуктов с поверхности воды, выемка почв).
3. Биологические (фитомедиация, биоремедиация).

Сорбционная очистка воды является одним из самых эффективных. Главным преимуществом этого метода заключается в том, что очистка возможна практически до любой остаточной концентрации, также к его преимуществам можно отнести быстрота и управляемость процесса. Основными сорбентами, которые используют при ликвидации разлива нефти – торф, опилки, графит, лигнин. Биологические методы очистки считаются самыми экологически безопасными, так как способствуют систематических и аварийных разливов нефти до нормативных показателей. Одной из современных технологий является биокомпостирование. Данный метод основан на процессе разложения углеводородов специальной микрофлорой до воды, окиси углерода. Процесс биокомпостирования осуществляется на специальных площадках, оформляемых в грядах-буртах и состоящих из таких материалов, как опилки или торф. Высокая эффективность достигается за счет поддержания тепло-влажностного режима компоста, содержание кислорода и т.п. Весь процесс занимает 2 – 4 месяца. Существует три основных стадии ликвидация аварийного разлива нефти на воде:

Готовые работы на аналогичную тему

1. Установка ограждений, нефтеловушек, нефтеуловителей, которые препятствуют дальнейшему распространению нефти по поверхности почвы или воды.
2. Распыление сорбентов, которые способствуют естественному рассеиванию нефти и нефтепродуктов.
3. Механический сбор нефтепродуктов. Для организации этого процесса используют скимеры (специальные агрегаты для сбора нефти).

Ликвидация разливов на земле отличается от той, которую проводят на воде. Однако, если загрязнение является комплексным (пострадали вода и почва) используют универсальные схемы.

Видео:Давление в жидкости и газе | Физика 7 класс #29 | ИнфоурокСкачать

Расчет основных параметров разлива нефти

Площадь разлива нефти зависит от ряда условий: плотности нефти, вязкости нефти, ландшафтных условий места аварии, климатических условий и т.п. Например, объем нефтепродуктов при разрушении топливораздаточных колонок, переливе резервуаров из-за несрабатывания клапанов защиты, разрыве шланга топливораздаточных колонок, при сливе топлива самотеком и т.п. рассчитывается по формуле:

где, $Q¬_о$ – расход нефти в исправном нефтепроводе при работающих насосах; $Т_а$ – время остановки прокачки.

Объем нефтепродуктов, которые вылились после остановки прокачки находится по формуле:

где, $п = 3,14$; $R$ – внутренний радиус поврежденного участка нефтепровода или шланга; $L$ – длина участка, на котором произошла авария.

В этом случае суммарный объем нефти и нефтепродуктов, попавших в окружающую среду, рассчитывается по формуле:

где $Q_$ – объем нефтепродуктов, которые вылились до остановки прокачки; $Q_$ – объем нефтепродуктов, которые вылились после остановки прокачки.

Тогда площадь разлива рассчитывается по формуле:

где, $Q_$ – суммарный объем разлившихся нефтепродуктов; $К_$ – эмпирический коэффициент (табличное значение).

Еще одной формулой для определения площади разлива нефти может быть:

где, $f_р$ – коэффициент разлития; $V_ж$ – объем нефтепродуктов, которые проливается при разгерметизации нефтепровода.

Коэффициент разлития зависит от свойств поверхности, на которой произошел разлив, а также от количества растворителей. В случае разлива нефти или нефтепродуктов из-за перелива из резервуара площадь может рассчитываться по формуле:

где, $f$ – коэффициент разлития; $Х$ – коэффициент использования резервуара; $Vh$ – номинальная вместимость резервуара.

Получи деньги за свои студенческие работы

Курсовые, рефераты или другие работы

Автор этой статьи Дата последнего обновления статьи: 28 07 2021

Эксперт по предмету «Нефтегазовое дело» , преподавательский стаж — 5 лет

Видео:производство автохимии незамерзающей жидкостиСкачать

ВНТП 05-97 => 2. примеры. Определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности. (с учетом работы аварийной.

Видео:Вязкость. Ламинарное и турбулентное течения жидкостей. 10 класс.Скачать

2. ПРИМЕРЫ

Видео:Закон БернуллиСкачать

определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности

Видео:Линия розлива газ воды 3000 бут/часСкачать

(с учетом работы аварийной вентиляции)

1. Определение категории помещения краскоприготовительного отделения малярного цеха ВРЗ.

1.1. Исходные данные и обоснование расчетного варианта аварии приведены в примере 1 раздела 1 настоящего приложения (п.п.1.1.1.-1.1.4).

1.2. Согласно п.4.62. СНиП 2.04.05 «Отопление, вентиляция и кондиционирование», расход воздуха для аварийной вытяжной вентиляции принимается по кратности воздухообмена, А = 8 ч -1 , с производительностью вентилятора при V_св = 500 м 3 равной, V_ав = 8·500 = 4000 м 3 ·ч -1 .

Скорость движения воздуха в помещении, при L = 20 м будет равна: U = 8/3600·20 = 0,044 м·с -1 .

1.3. Расчет массы испарившейся ЛВЖ.

1.3.1. Масса ксилола, поступившего в помещение, максимальная площадь разлива жидкости и давление насыщенных паров ксилола принимаются без изменения по данным примера 1 раздела 1 настоящего приложения (п.п.1.2., 1.3.1., 1.3.2).

1.3.2. Интенсивность испарения разлившейся ЛВЖ рассчитывается по формуле (3.6), в которой, согласно таблице 2, при скорости движения воздуха 0 -2 ·с -1

1.3.3. Время полного испарения разлившейся ЛВЖ по формуле (3.7)

За расчетное время испарения принимается Т = 3600 с.

1.3.4. Масса испарившейся жидкости с поверхности разлива по формуле (3.3)

m = 4,525·10 -5 ·109,25·3600 = 17,78 кг

1.4. Средняя концентрация паров ксилола в помещении определяется в соответствии с п.3.5. ВНТП.

1.4.1. Плотность паров ксилола принимается по данным примера 1, r_п = 4,164 кг·м -3 .

1.4.2. Масса паров, остающаяся в помещении при работе аварийной вентиляции, по формуле (3.8)

1.4.3. Средняя концентрация паров, остающихся в помещении при работе аварийной вентиляции

(об.) -1 , отвечающей требованиям п.3.2.7. настоящих ВНТП и п.п.4.61-4.67, СНиП 2.04.05-91. Расчеты по определению категории В3 помещения краскоприготовительного отделения приведены в примере 2 раздела 1 настоящего приложения.

2. Определение категории помещения сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха ЛРЗ

2.1. Исходные данные и обоснование расчетного варианта аварии приведены в примере 3 раздела 1 настоящего приложения (п.3.1.1.-3.1.4.).

2.2. Согласно п.4.62 СНиП 2.04.05-91 «Отопление, вентиляция и кондиционирование» расход воздуха для аварийной вытяжной вентиляции принимается по количеству удаляемых газов из расчета 50 м 3 ·ч -1 на 1 м 2 площади пола помещения.

Производительность вентилятора при площади пола сушильно-пропиточного отделения 320 м 2 составит: V_ав = 50·320 = 16000 м 3 ·ч -1 .

Кратность воздухообмена при этом будет равна:

где: 2048 м 3 — свободный объем помещения.

Скорость движения воздуха в помещении при L = 32 м составит:

2.3. Расчет массы испарившейся ЛВЖ.

2.3.1. Масса лака БТ-99, поступившего в помещение, максимальная площадь разлива жидкости, открытое зеркало испарения и поверхность испарения свежеокрашенных полюсных катушек, а также давление насыщенных паров ксилола принимаются без изменений по данным примера 3 (п.п.3.2., 3.3.1., 3.3.2).

2.3.2. Интенсивность испарения смеси растворителей, входящих в состав лака БТ-99, определяется по формуле (3.6), в которой, согласно таблице 2, при скорости движения воздуха 0 -2 ·с -1

2.3.3. Время полного испарения смеси со всех поверхностей превышает максимальное нормативное. Поэтому за расчетное время испарения принимается Т = 3600 с.

2.3.4. Масса испарившейся смеси со всех поверхностей по формуле (3.3)

m = 5,334·10 -5 ·3600·(245,8+1,54+6,28) = 48,66 кг

2.4. Средняя концентрация паров смеси ЛВЖ в помещении определяется в соответствии с п.3.5. ВНТП.

2.4.1. Плотность паров смеси ЛВЖ принимается по данным примера 3, r_п = 4,228 кг·м -3 .

2.4.2. Масса паров смеси, остающаяся в помещении при работе аварийной вентиляции, по формуле (3.8)

2.4.3. Средняя концентрация паров смеси, остающихся в помещении при работе аварийной вентиляции

где 0,491% (об.) — 50% среднего значения нижнего концентрационного предела распространения пламени смеси ксилола и уайт-спирита (см. п.3.4.2. примера 3).

В этом случае проводится расчет коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве.

2.5. Определение коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве, в соответствии с п.3.5.3.

2.5.1. Определение коэффициента Z по номограмме (рис.1) дает такой же результат, что и в примере 3, так как параметры, необходимые для расчета, принимаются по данным примера 3 без изменений (п.п.3.5.1.-3.5.5.) Z = 0,23 -1 , отвечающей требованиям п.3.2.7. настоящих ВНТП и п.п.4.6.1.-4.6.7. СНиП 2.04.05-91. Расчеты по определению категории В3 помещения приведены в примере 4 раздела 1 настоящего приложения.

2.8. Предварительная оценка целесообразности и экономической эффективности мероприятий, направленных на снижение категории помещения во взрывопожарной и пожарной опасности.

2.8.1. Отнесение сушильно-пропиточного отделения к категории В3 может быть достигнуто как за счет ограничения площади разлива ЛВЖ до 26 м 2 и оборудования аварийной емкостью (пример 4), так и за счет оборудования помещения аварийной вентиляцией (пример 2).

Оба решения с точки зрения взрывобезопасности помещения дают практически одинаковый результат, в частности, отпадает необходимость предусматривать в проекте устройство тамбур-шлюзов, в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91 и СНиП 2.01.02-85.

2.8.2. Оборудование помещения аварийной емкостью (пример 4) более предпочтительно, так как в этом случае, наряду с взрывобезопасностью, решается вопрос о пожарной безопасности, если аварийная емкость и аппараты с открытым зеркалом испарения будут оборудованы автоматической установкой пожаротушения.

Видео:Капиллярный эффектСкачать

3. ПРИМЕРЫ

Видео:Движение тел в жидкостях и газах. Лобовое сопротивление и подъемная сила. Формула Стокса. 10 класс.Скачать

определения пожароопасных категорий В1-В4 помещений объектов

Видео:🔥 Вебинар: все типы промышленных расходомеров. Отличительные особенности, преимущества и недостатки.Скачать

железнодорожного транспорта

1. Определить категорию помещения колесного цеха вагоноремонтного завода. Максимальная пожарная нагрузка на участке размещения колесно-накатных станков размером в плане

S = 5,085·2,45 = 12,5 м 2 , оборудованных поддонами, вмещающими 250 л турбинного масла (емкость гидробака 250 л). Максимальное расстояние между станками L_i = 2,5 м. Площадь поддона равна площади станка в плане. Расстояние от поверхности горения до нижнего пояса ферм H = 12,5 м.

Согласно п.4.1.2. ВНТП за участок размещения удельной ПН принимается площадь поддона равная 12,5 м 2 . Используя справочные данные табл.1 приложения 3 определяем массу турбинного масла:

G = 0,25·900 = 225 кг; пожарную нагрузку по формуле (4.1)

Q = 225·41,87 = 9420 МДж и удельную ПН по формуле (4.2)

МДж·м -2

По табл.4 ВНТП определяем категорию помещения В3.

По примечанию 2 ВНТП определяем расчетную ПН:

0,64·g·H 2 = 0,64·754·12,5 2 = 75400 МДж

Количество ПН по формуле (4.1) Q = 9420 МДж не превышает расчетную ПН

Согласно п.4.1.3. ВНТП участок размещения удельной ПН является площадь секции тепловоза. Используя справочные данные табл.2 приложения 1 определяем пожарную нагрузку по формуле (2):

и удельную ПН: МДж·м -2 . По табл. 4. ВНТП определяем категорию помещения В3.

По примечанию 2 ВНТП вычисляем расчетную ПН:

0,64·g·H 2 = 0,64·472·11,72 2 = 41352 МДж.

Количество ПН, рассчитанное по формуле (2) Q = 26880, не превышает расчетную: 26880 2 .

Определяем пожарную нагрузку по формуле (4.2) ВНТП, используя данные табл.1 приложения 1:

МДж·м -2

Согласно табл.4 ВНТП помещение относится к категории В3.

По примечанию 2 определяем расчетную ПН:

0,64·g·H 2 = 0,64·343,1·3 2 = 1976 МДж.

Количество ПН по формуле (4.1) составляет Q = 3431 МДж и превышает расчетную ПН:

следовательно категория помещения комплектовочной кладовой принимается В2.

4. Определить категорию помещения деревообделочного отделения ВРЗ площадью 1728 м 2 . Высота помещения до междуэтажного перекрытия H = 7,2 м. Максимальное расстояние между участками размещения ПН из деревянных деталей, заготовок и пиломатериалов составляет L_i =6 м.

Максимальная пожарная нагрузка — на участке размещения готовых деталей площадью S=17,5 м 2 . На участке складируется 10,5 м 3 деталей сосновых пород. Используя справочные данные табл.1 приложения 1 определяем массу древесины G = 10,5·500 = 5250 кг и пожарную нагрузку Q = 5250·13,8 = 72450 МДж; удельная ПН по формуле (4.2):

МДж·м -2 .

По табл.4 ВНТП определяем категорию помещения деревообделочного отделения В1.

5. Определить категорию помещения столярно-комплектовочного отделения завода по ремонту рефрижераторных вагонов площадью S = 34·10 = 340 м 2 . Высота помещения до нижнего пояса ферм H = 8,4 м. Максимальное расстояние между участком складирования ТГМ и границей разлива индустриального масла составляет L_i = 20 м. Пожарная нагрузка из ТГМ размещается на площади 10 м 2 . В ее состав входят 68 кг пиломатериалов из сосновой древесины и 14 кг слоистого пластика. Индустриальное масло хранится в емкости объемом 40 л. Площадь разлива, ограниченная бортиками, составляет S = 10 м 2 . Определяем пожарную нагрузку из ТГМ, используя данные табл.1 приложения 1 по формуле (4.1):

Q = 68·13,8+14·18,7 = 1200 МДж,

удельную ПН по формуле (4.2):

МДж·м -2 .

Масса индустриального масла составляет G = 0,04·900 = 36 кг, пожарная нагрузка Q=36·42=1512 МДж

Удельная ПН МДж·м -2 .

Минимальное значение q_кр по табл.6 для сосновой древесины равно 13,9 кВт·м -2 .

Предельное расстояние по табл.5 L = 6,5 м. С учетом минимального расстояния от поверхности ПН до нижнего пояса ферм, при высоте складирования ТГМ h = 0,5 м, предельное расстояние между участками, согласно п.4.5. ВНТП составит Lпр = 6,5+(11-7,9) = 9,6 м 2 . Остальные исходные данные приведены в примере 1 настоящего приложения.

Площадь разлива турбинного масла в количестве 250 л из аварийного станка в центре участка составит 250 м 2 . Принимая площадь разлива в форме круга, определяем радиус разлива жидкости:

Следовательно, все станки, находящиеся на участке площадью 100 м 2 , попадают в зону разлива.

Суммарная масса турбинного масла, согласно п.4.3., составит:

Определяем величину ПН в зоне разлива по формуле 4.1:

Q = 900·41,87 = 37683 МДж.;

Удельная ПН по формуле 4.2. составит:

МДж·м -2

Согласно п.4.5. помещение колесного цеха не может быть отнесено к категории В4. Поэтому его следует отнести к категории В3, несмотря на то, что максимальная удельная ПН в зоне разлива меньше указанной в табл.4 (150,7 -2 ).

По примечанию 2 ВНТП определяем расчетную ПН:

0,64·g·H 2 = 0,64·150,7·12,5 2 = 15070 МДж.

Количество ПН, вычисленное по формуле (4.1) Q = 37683 МДж превышает расчетную ПН:

37683 > 15070 МДж

Следовательно, помещение колесного цеха следует отнести к категории В2.

По сравнению с примером 1 (при условии оборудования станков местными противопожарными преградами) категория помещения колесного цеха повышается с В3 до В2.

Пример 6 можно решить, используя график, представленный на рис.2. При этом не нужно определять расчетную ПН по формуле примечания 2 и сравнивать с ПН, рассчитанной но формуле (4.1). Зная площадь размещения максимальной ПН, равную S_max =250 м 2 , достаточно по графику определить, что этой площади соответствует Н_пр =19,8 м, а расстояние от поверхности ПН (разлива жидкости на площади пола) до нижнего пояса ферм, согласно данным примера 6, составляет Н = 12,5 м. Следовательно: Н -2 категория помещения разборочно-моечного отделения по табл.4 принимается В3. Минимальное расстояние от поверхности ПН до нижнего пояса ферм, с учетом высоты секции тепловоза, составляет H = 11,7 м. Площадь секции тепловоза равна S_max =57 м 2 . Следовательно указанной площади по графику соответствует Н_пр =9,4 м. Учитывая, что Н>Н_пр (11,7>9,4 м), категория помещения не изменится.

📹 Видео

Поверхностное натяжениеСкачать

ПОЛЕЗНАЯ ХИМИЯ: СТЕКЛООМЫВАЮЩИЕ ЖИДКОСТИСкачать

1. Ареометр, определение плотности жидких нефтепродуктов и нефти по ГОСТ 3900, плотностьСкачать

Различия в молекулярном строении газов, жидкостей и твердых тел | Физика 7 класс #8 | ИнфоурокСкачать

Военный #вертолёт чуть не сбил азербайджанскую журналистку телеканала CBCСкачать

Линия розлива воды, тосола, незамерзайки ПРУ-1000Г-МГ производительность 1000 б-час. ПК "МЕТАГРУПП"Скачать

Urban Категория. Легковоспламеняющиеся жидкостиСкачать

Что грозит виновнику разлива нефти, как выиграть суд у Росприроднадзора. Расчет ущерба, методика №87Скачать