что такое площадь сечения нетто

Видео:[EN] KB 000565 | Учет площади сечения нетто для расчета растягивающего напряжения по норме EN 199...Скачать

Учет площади сечения нетто для расчета растягивающего напряжения по норме EN 1993-1-1

Видео:Что такое площадь нетто и бруттоСкачать

Техническая статья из области расчета конструкций и использования программ Dlubal Software

Техническая статья

Ввод площади сечения цепи в дополнительном модуле

Результат для пересечения 1 в модуле RF-STEEL EC3

Результат для пересечения 2 в модуле RF-STEEL EC3

Конструкция стального каркаса с растянутыми стержнями

Результат для пересечения 1 в модуле RF-STEEL EC3

Ввод площади сечения цепи в дополнительном модуле

Результат для пересечения 2 в модуле RF-STEEL EC3

Конструкция стального каркаса с растянутыми стержнями

Результат для пересечения 2 в модуле RF-STEEL EC3

Ввод площади сечения цепи в дополнительном модуле

Результат для пересечения 1 в модуле RF-STEEL EC3

Конструкция стального каркаса с растянутыми стержнями

Конструкция стального каркаса с растянутыми стержнями

Ввод площади сечения цепи в дополнительном модуле

Результат для пересечения 1 в модуле RF-STEEL EC3

Результат для пересечения 2 в модуле RF-STEEL EC3

Эта статья была переведена Google Translator

При соединении конструктивных элементов с наличием растягивающих напряжений посредством болтов, необходимо в расчете по предельным состояниям учитывать также редукцию сечения из-за наличия болтовых отверстий. В следующей статье так будет описано, каким образом можно в дополнительном модуле RF‑/STEEL EC3 выполнить у растянутого стержня расчет на прочность при растяжении по норме EN 1993‑1‑1 с помощью площади сечения нетто.

Расчет прочности на растяжение по EN 1993-1-1

Согласно норме DIN EN 1993‑1‑1, раздел 6.2.3 (2), прочность на растяжение сечения, ослабленного отверстиями, определяется как минимум из следующих расчетных значений:

Расчетное значение прочности на пластическое сечение брутто

N pl , Rd = A · f y γ M 0

Расчетная величина прочности сечения нетто на растяжение

N u , Rd = 0 , 9 · A net · f u γ M 2

Площадь сечения нетто определяется из общей площади сечения за вычетом всех отверстий и отверстий для крепежных элементов. В зависимости от расположения отверстий под болты применяемая площадь вычета отверстий корректируется до критической линии трещины.

Ввод данных в модуле RF-/STEEL EC3

По умолчанию расчет прочности на растяжение в дополнительном модуле выполняется только с учетом сопротивления пластическому растяжению общего сечения ( Формула 1 ). Расчет по Формуле 2 можно активировать, выбрав опцию «Площадь сечения сетки» в окне ввода «Параметры стержней». В качестве начала стержня (x = 0) и конца стержня (x = l) можно ввести площадь_{сечения} А. Чтобы задать одинаковую площадь сечения для нескольких стержней одновременно, рекомендуется использовать функцию «Задать ввод для № стержня».

Ввод площади сечения цепи в дополнительном модуле

Результат для пересечения 1 в модуле RF-STEEL EC3

Результат для пересечения 2 в модуле RF-STEEL EC3

Конструкция стального каркаса с растянутыми стержнями

Затем рассчитываются оба расчетных значения прочности на растяжение и выполняется расчет по норме DIN EN 1993‑1‑1 с минимальным значением.

Модификация для расчета угловых профилей, соединенных с одной стороны

Для асимметрично соединенных компонентов, таких как угловые профили, соединенные с одной стороной на опоре, DIN EN 1993‑1‑8 содержит дополнительные правила. Соответственно, угол, соединенный с одной стороной для растягивающей нагрузки, можно рассчитать как центрально нагруженный угол, если несущая способность определяется с помощью эффективного сечения нетто.

Расчетная величина прочности сечения нетто на растяжение

N u , Rd = A net , eff · f u γ M 2

Эффективное сечение нетто можно определить с помощью коэффициентов модификации в зависимости от количества болтов и расстояний между отверстиями. Дополнительный понижающий коэффициент 0,9, как в уравнении 1, больше не требуется для расчета сечением нетто. Окно ввода в модуле RF‑/STEEL EC3 не позволяет вводить эффективное сечение сетки напрямую, но вводимая площадь сечения нетто может быть адаптирована к расчету в дополнительном модуле с помощью простого преобразование.

Расчет эффективного сечения цепи в дополнительном модуле

Эквивалентная площадь сечения нетто для ввода в RF-/STEEL EC 3

N u , Rd = 0 , 9 · A net * · f u γ M 2 ⇒ A net * = A net , eff 0 , 9

Пример

В качестве пересечений в направлении Y были выбраны полосы 60 х 8 мм. Площадь нетто для крепления винтом M20 на критической линии трещины

Чистая площадь сечения вдоль критической линии трещины

A net = A — d 0 · t

_Сетка = 4,8 см² — 2,2 см × 0,8 см = 3,04 см²

Для материала S235 получены следующие расчетные сопротивления:

N_{pl, Rd} = (4,8 см² ⋅ 23,5 кН/см²)/1,0 = 112,8 кН

N_{u, Rd} = (0,9 × 3,04 см² × 36 кН/см²)/1,25 = 78,8 кН

Результат для пересечения 1 в модуле RF-STEEL EC3

Ввод площади сечения цепи в дополнительном модуле

Результат для пересечения 2 в модуле RF-STEEL EC3

Конструкция стального каркаса с растянутыми стержнями

Для пересечения в направлении X в S355 были выбраны равнобедренные уголки L 75 x 8. Соединение должно быть выполнено на уголке с помощью двух винтов M20, расположенных один за другим. Размеры подбираются следующим образом:

Эффективная площадь сечения нетто для данной ситуации соединения определяется коэффициентом β2 по норме EN 1993‑1‑8.

_{Сетка, eff} = β2 ⋅_Сетка = 0,44 ⋅ (11,4 см² — 2,2 см ⋅ 0,8 см) = 4,21 см²

Для материала S355 получены следующие расчетные сопротивления:

N_{pl, Rd} = (11,4 см² × 35,5 кН/см²)/1,0 = 404,7 кН

N_{u, Rd} = (4,21 см² ⋅ 49 кН/см²)/1,25 = 164,9 кН

Ввод в модуле RF ‑ STEEL EC3 выполняется с помощью эквивалентной площади сечения нетто:

_Сетка * = 4,21 см²/0,9 = 4,67 см²

Результат для пересечения 2 в модуле RF-STEEL EC3

Ввод площади сечения цепи в дополнительном модуле

Результат для пересечения 1 в модуле RF-STEEL EC3

Конструкция стального каркаса с растянутыми стержнями

Видео:Статический момент площади сечения (фигуры) относительно осиСкачать

Площадь сечения нетто и брутто. Площадь сечения брутто

площадь общая (брутто) — Площадь поперечного сечения камня (блока) без вычета площадей пустот и выступающих частей. [Англо русский словарь по проектированию строительных конструкций. МНТКС, Москва, 2011] Тематики строительные конструкции EN gross area …

площадь сечения болта брутто — A — [Англо русский словарь по проектированию строительных конструкций. МНТКС, Москва, 2011] Тематики строительные конструкции Синонимы A EN gross cross section of a bolt … Справочник технического переводчика

опорная часть — 3.10 опорная часть: Элемент мостового сооружения, передающий нагрузку от пролетного строения и обеспечивающий необходимые угловые и линейные перемещения опорных узлов пролетного строения. Источник: СТО ГК Трансстрой 004 2007: Металлические… …

ГОСТ Р 53628-2009: Опорные части металлические катковые для мостостроения. Технические условия — Терминология ГОСТ Р 53628 2009: Опорные части металлические катковые для мостостроения. Технические условия оригинал документа: 3.2 длина пролетного строения: Расстояние между крайними конструктивными элементами пролетного строения, измеренное по … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

Кладка сооружений из природных или искусственных камней. КЛАДКА ИЗ ПРИРОДНЫХ КАМНЕЙ Благодаря красивому чередованию рядов кладки, а также естественной окраске природных камней кладка из таких камней дает архитектору более широкие возможности… … Энциклопедия Кольера

Терминология 1: : dw Номер дня недели. «1» соответствует понедельнику Определения термина из разных документов: dw DUT Разность между московским и всемирным координированным временем, выраженная целым количеством часов Определения термина из… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

— (США) (United States of America, USA). I. Общие сведения США государство в Северной Америке. Площадь 9,4 млн. км2. Население 216 млн. чел. (1976, оценка). Столица г. Вашингтон. В административном отношении территория США …

ГОСТ Р 53636-2009: Целлюлоза, бумага, картон. Термины и определения — Терминология ГОСТ Р 53636 2009: Целлюлоза, бумага, картон. Термины и определения оригинал документа: 3.4.49 абсолютно сухая масса: Масса бумаги, картона или целлюлозы после высушивания при температуре (105 ± 2) °С до постоянной массы в условиях,… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

Гидроэлектростанция (ГЭС), комплекс сооружений и оборудования, посредством которых энергия потока воды преобразуется в электрическую энергию. ГЭС состоит из последовательной цепи гидротехнических сооружений (См. Гидротехнические… … Большая советская энциклопедия

— (до 1935 Персия) I. Общие сведения И. государство в Западной Азии. Граничит на С. с СССР, на З. с Турцией и Ираком, на В. с Афганистаном и Пакистаном. Омывается на С. Каспийским морем, на Ю. Персидским и Оманским заливами, в… … Большая советская энциклопедия

snip-id-9182: Технические спецификации на виды работ при строительстве, реконструкции и ремонте автомобильных дорог и искусственных сооружений на них — Терминология snip id 9182: Технические спецификации на виды работ при строительстве, реконструкции и ремонте автомобильных дорог и искусственных сооружений на них: 3. Автогудронатор. Используется при укреплении асфальтобетонного гранулята… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

4.1. Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле

где N – расчетная продольная сила;

R p – расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;

F нт – площадь поперечного сечения элемента нетто.

При определении F нт ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.

4.2. Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

б) на устойчивость

где R с – расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;

j – коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п. 4.3;

F нт – площадь нетто поперечного сечения элемента;

F рас – расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рис. 1, а ), если площадь ослаблений не превышает 25% Е бр, Е расч = F бр, где F бр – площадь сечения брутто; при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25% F бр, F рас = 4/3 F нт; при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис. 1, б ), F рас = F нт.

4.3. Коэффициент продольного изгиба j следует определять по формулам (7) и (8);

при гибкости элемента l £ 70

; (7)

при гибкости элемента l > 70

где коэффициент а = 0,8 для древесины и а = 1 для фанеры;

коэффициент А = 3000 для древесины и А = 2500 для фанеры.

4.4. Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле

где l о – расчетная длина элемента;

r – радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно относительно осей Х и У .

4.5. Расчетную длину элемента l о следует определять умножением его свободной длины l на коэффициент m 0

согласно пп. 4.21 и 6.25.

4.6. Составные элементы на податливых соединениях, опертые всем сечением, следует рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (5) и (6), при этом F нт и F рас определять как суммарные площади всех ветвей. Гибкость составных элементов l следует определять с учетом податливости соединений по формуле

, (11)

где l у – гибкость всего элемента относительно оси У (рис. 2), вычисленная по расчетной длине элемента l о без учета податливости;

l 1 – гибкость отдельной ветви относительно оси I–I (см. рис. 2), вычисленная по расчетной длине ветви l 1 ; при l 1 меньше семи толщин (h 1) ветви принимаются l 1 = 0;

m у – коэффициент приведения гибкости, определяемый по формуле

, (12)

где b и h – ширина и высота поперечного сечения элемента, см:

n ш – расчетное количество швов в элементе, определяемое числом швов, по которым суммируется взаимный сдвиг элементов (на рис. 2, а – 4 шва, на рис. 2, б – 5 швов);

l о – расчетная длина элемента, м;

n с – расчетное количество срезов связей в одном шве на 1 м элемента (при нескольких швах с различным количеством срезов следует принимать среднее для всех швов количество срезов);

k с – коэффициент податливости соединений, который следует определять по формулам табл. 12.

Примечание. Диаметры гвоздей и нагелей d , толщину элементов а , ширину b пл и толщину d пластинчатых нагелей следует принимать в см.

При определении k с диаметр гвоздей следует принимать не более 0,1 толщины соединяемых элементов. Если размер защемленных концов гвоздей менее 4d , то срезы в примыкающих к ним швах в расчете не учитывают. Значение k с соединений на стальных цилиндрических нагелях следует определять по толщине а более тонкого из соединяемых элементов.

При определении k с диаметр дубовых цилиндрических нагелей следует принимать не более 0,25 толщины более тонкого из соединяемых элементов.

Связи в швах следует расставлять равномерно по длине элемента. В шарнирно-опертых прямолинейных элементах допускается в сред­них четвертях длины ставить связи в половинном количестве, вводя в расчет по формуле (12) величину n с, принятую для крайних чет­вер­тей длины элемента.

Гибкость составного элемента, вычисленную по формуле (11), следует принимать не более гибкости l отдельных ветвей, определяемой по формуле

, (13)

где åI i бр – сумма моментов инерции брутто поперечных сечений отдельных ветвей относительно собственных осей, параллельных оси У (см. рис. 2);

F бр – площадь сечения брутто элемента;

l о – расчетная длина элемента.

Гибкость составного элемента относительно оси, проходящей через центры тяжести сечений всех ветвей (ось Х на рис. 2), следует определять как для цельного элемента, т. е. без учета податливости связей, если ветви нагружены равномерно. В случае неравномерно нагруженных ветвей следует руководствоваться п. 4.7.

Если ветви составного элемента имеют различное сечение, то расчетную гибкость l 1 ветви в формуле (11) следует принимать равной:

, (14)

определение l 1 приведено на рис. 2.

4.7. Составные элементы на податливых соединениях, часть ветвей которых не оперта по концам, допускается рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (5), (6) при соблюдении следующих условий:

а) площади поперечного сечения элемента F нт и F рас следует определять по сечению опертых ветвей;

б) гибкость элемента относительно оси У (см. рис. 2) определяется по формуле (11); при этом момент инерции принимается с учетом всех ветвей, а площадь – только опертых;

в) при определении гибкости относительно оси Х (см. рис. 2) момент инерции следует определять по формуле

где I о и I но – моменты инерции поперечных сечений соответственно опертых и неопертых ветвей.

4.8. Расчет на устойчивость центрально-сжатых элементов переменного по высоте сечения следует выполнять по формуле

, (16)

где F макс – площадь поперечного сечения брутто с максимальными размерами;

k жN – коэффициент, учитывающий переменность высоты сечения, определяемый по табл. 1 прил. 4 (для элементов постоянного сечения k жN = 1);

j – коэффициент продольного изгиба, определяемый по п. 4.3 для гибкости, соответствующей сечению с максимальными размерами.

4.9. Расчет изгибаемых элементов, обеспеченных от потери устойчивости плоской формы деформирования (см. пп. 4.14 и 4.15), на прочность по нормальным напряжениям следует производить по формуле

где М – расчетный изгибающий момент;

R и – расчетное сопротивление изгибу;

W рас – расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента. Для цельных элементов W рас = W нт; для изгибаемых составных элементов на податливых соединениях расчетный момент сопротивления следует принимать равным моменту сопротивления нетто W нт, умноженному на коэффициент k w ; значения k w для элементов, составленных из одинаковых слоев, приведены в табл. 13. При определении W нт ослабления сечений, расположенные на участке элемента длиной до 200 мм, принимают совмещенными в одном сечении.

Примечание. Для промежуточных значений величины пролета и числа слоев коэффициенты определяются интерполяцией.

4.10. Расчет изгибаемых элементов на прочность по скалыванию следует выполнять по формуле

где Q – расчетная поперечная сила;

S бр – статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;

I бр – момент инерции брутто поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;

b рас – расчетная ширина сечения элемента;

R ск – расчетное сопротивление скалыванию при изгибе.

4.11. Количество срезов связей n с, равномерно расставленных в каждом шве составного элемента на участке с однозначной эпюрой поперечных сил, должно удовлетворять условию

, (19)

где Т – расчетная несущая способность связи в данном шве;

М А, М В – изгибающие моменты в начальном А и конечном В сечениях рассматриваемого участка.

Примечание. При наличии в шве связей разной несущей способности, но одинаковых по характеру работы (например, нагелей и гвоздей), несущие способности их следует суммировать.

4.12. Расчет элементов цельного сечения на прочность при косом изгибе следует производить по формуле

, (20)

где М х и М у – составляющие расчетного изгибающего момента для главных осей сечения Х и У ;

W x и W у – моменты сопротивлений поперечного сечения нетто относительно главных осей сечения Х и У .

4.13. Клееные криволинейные элементы, изгибаемые моментом М , уменьшающим их кривизну, следует проверять на радиальные растягивающие напряжения по формуле

, (21)

где s 0 – нормальное напряжение в крайнем волокне растянутой зоны;

s i – нормальное напряжение в промежуточном волокне сечения, для которого определяются радиальные растягивающие напряжения;

h i – расстояние между крайним и рассматриваемым волокнами;

r i – радиус кривизны линии, проходящей через центр тяжести части эпюры нормальных растягивающих напряжений, заключенной между крайним и рассматриваемым волокнами;

R р.90 – расчетное сопротивление древесины растяжению поперек волокон, принимаемое по п. 7 табл. 3.

4.14. Расчет на устойчивость плоской формы деформирования изгибаемых элементов прямоугольного постоянного сечения следует производить по формуле

где М – максимальный изгибающий момент на рассматриваемом участке l р;

W бр – максимальный момент сопротивления брутто на рассматриваемом участке l p .

Коэффициент j М для изгибаемых элементов прямоугольного постоянного поперечного сечения, шарнирно-закрепленных от смещения из плоскости изгиба и закрепленных от поворота вокруг продольной оси в опорных сечениях, следует определять по формуле

, (23)

где l p – расстояние между опорными сечениями элемента, а при закреплении сжатой кромки элемента в промежуточных точках от смещения из плоскости изгиба – расстояние между этими точками;

b – ширина поперечного сечения;

h – максимальная высота поперечного сечения на участке l p ;

k ф – коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке l p , определяемый по табл. 2 прил. 4 настоящих норм.

При расчете изгибаемых элементов с линейно меняющейся по длине высотой и постоянной шириной поперечного сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой от момента М кромке, или при m

Видео:Что такое площадь? Как найти площадь?Скачать

Основы металлических конструкций (стр. 6 )

Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах: 1 2 3 4 5 6

, где — расчетное усилие, — несущая способность стержня:

сжатые пояса, а также опорные стойки и раскосы,

передающие опорные реакции……………………………………………… 180-60

прочие сжатые стержни фермы………………………………………………… 210-60

При этом принимается не менее 0,5.

Растянутые стержни конструкций так же не должны быть слишком гибкими, так как могут прогнуться при транспортировании и монтаже.

Стержни должны иметь достаточную жесткость особенно в конструкциях подверженных динамическим воздействиям.

Для растянутых стержней ферм, подвергающихся действию динамической нагрузки, установлены следующие значения предельной гибкости:

растянутые пояса и опорные раскосы………………………………………250

прочие растянутые стержни ферм………………………………………….350

растянутые стержни связей………………………………………………….400

В конструкциях, не подвергающихся динамическим воздействиям, гибкость растянутых стержней ограничивают только в вертикальной плоскости (чтобы предотвратить чрезмерное провисание), установив для всех растянутых стержней предельную гибкость .

9.8. Подбор сечений элементов ферм

В фермах из прокатных и гнутых профилей для удобства комплектования металла принимают не более 5-6 калибров профилей.

Из условия обеспечения качества сварки и повышения коррозионной стойкости толщину профилей (труб, гнутых сечений) не следует принимать менее 3 мм, а для уголков – менее 4 мм. Для предотвращения повреждения стержней при транспортировке и монтаже не следует применять профили менее 50 мм.

Профильный прокат поставляется длиной до 12 м, поэтому при изготовлении ферм пролетом 24 м (включительно) элементы пояса принимают постоянного сечения.

Для снижения расхода стали, целесообразно, особенно при больших усилиях и нагрузках, элементы ферм (пояса, опорные раскосы) проектировать из стали повышенной прочности, а остальные элементы – из обычной стали.

Выбор стали для ферм производится в соответствии с нормами. Так как стержни ферм работают в относительно благоприятных условиях (одноосное напряженное состояние, незначительная концентрация напряжений и т. п.), то для них применяют стали полуспокойной выплавки. Фасонки ферм работают в сложных условиях (плоское поле растягивающих напряжений, наличие сварочных напряжений, концентрация напряжений вблизи швов), что повышает опасность хрупкого разрушения, поэтому требуется более качественная сталь – — спокойная.

Подбор сечений элементов ферм удобно оформлять в табличной форме (табл. 9.1).

9.9. Подбор сечений сжатых элементов

Предельное состояние сжатых элементов ферм определяется их устойчивостью, поэтому проверка несущей способности элементов выполняется по формуле

(9.5)

где — коэффициент условий работы (по прил.14).

Видео:Что такое Тара Брутто Нетто и чем они отличаютсяСкачать

Т а б л и ц а 9.1. Подбор сечений стержней легких ферм

Коэффициент “”, является функцией гибкости и типа сечения (см. прил.8).

Для подбора сечения необходимо наметить тип сечения, задаться гибкостью стержня, определить коэффициент “” по прил.8 и найти требуемую площадь сечения

(9.6)

При предварительном подборе можно принять для поясов легких ферм , а для решетки . Большие значения гибкости применяются при меньших усилиях.

По требуемой площади подбирается по сортаменту подходящий профиль, определяются его фактические геометрические характеристики А, , , находятся ; . При большей гибкости уточняется коэффициент “” и проводится проверка устойчивости по формуле (9.5). Если гибкость стержня предварительно была задана неправильно и проверка показала перенапряжение или значительное (больше 5-10%) недонапряжение, то проводят корректировку сечения, принимая промежуточное значение между предварительно заданным и фактическим значениями гибкости. Второе приближение, обычно, достигает цели.

Местную устойчивость сжатых элементов можно считать обеспеченной, если толщина полок и стенок профилей больше, чем требуется из условия устойчивости.

Для составных сечений предельные гибкости полок и стенок определяются в соответствии с нормами (см. гл.2).

Пример 9.1. Требуется подобрать сечение верхнего пояса фермы по расчетному усилию

Расчетные длины стержня lx = 2.58; ly = 5.16м. Материал – сталь С245; Ry = 24кН/см2. Коэффициент условий работы γс = 0,95; толщина фасонки 12мм. Поскольку ly = 2lx, принимаем тавровое сечение из двух не равнополочных уголков, расположенных узкими полками вместе. Задаемся гибкостью в пределах, рекомендуемых для поясов: λ= 80. Принимаемому сечению соответствует тип кривой устойчивости с и, следовательно, при = 80 = 2,73, φ = 0,611.

Требуемая площадь сечения Атр = N/(φRyγc) = 535/(0.611 = 38.4см2.

Принимаем сечение из двух уголков 125x80x10, поставленных вместе меньшими полками; А = 19,7×2 = 39,4; ix = 2.26см; iy = 6,19см (следует обратить внимание, что индексы расчетных осей и осей по сортаменту для не равнополочных уголков могут не совпадать);

λx = 258/2.26 = 114; λy = 516/6,19 = 83; = 3,89; φ = 0,417;

N/(φA) = 535/(39.4 = 32.6кН/см2 >Ryφc = 22.8кН/см2

Сечение подобрано неудачно и имеет большое перенапряжение. Принимаем гибкость (между предварительно заданной и фактической) λ= 100;

Атр = 535/(0,49

Принимаем два уголка: 160x100x9; А = 22,9= 45,8см2; ix = 2.85см (iy не лимитирует сечение); λx = 258/2.85 = 90.5;

φ= 0,546;

N/(φA) = 535/(0.546 = 21.4кН/см2 44кН/см²), а также, если эксплуатация конструкции возможна и после развития пластических деформаций, несущая способность проверяется по формуле:

(9.8)

где — расчетное сопротивление, определенное по временному сопротивлению;

— коэффициент надежности при расчете по временному сопротивлению.

В практике проектирования расчет растянутых элементов проводится по формуле (9.7).

При проверке растянутого элемента, когда несущая способность определяется напряжениями, возникающими в наиболее ослабленном сечении (например, отверстиями для болтов), необходимо учитывать возможные ослабления и принимать площадь нетто.

Требуемая площадь нетто растянутого элемента определяется по формуле

(9.9)

Затем по сортаменту выбирают профиль, имеющий ближайшее большее значение площади.

Пример 9.2. Требуется подобрать сечение растянутого раскоса фермы по расчетному усилию N =535кН. Материал сталь – сталь С245; Ry = 24кН/см2; γс = 0,95

Требуемая площадь сечения Атр = 535/(24. Сечение не ослаблено отверстиями.

Принимаем два равнополочных уголка 90×7; А = 12,3 = 24,6см2 > Атр.

9.11. Подбор сечения элементов ферм, работающих на действие продольной силы и изгиб (внецентренное растяжение и сжатие)

Предельное состояние внецентренно растянутых элементов определяется чрезмерным развитием пластических деформаций в наиболее нагруженном состоянии. Их несущая способность определяется по формуле (см. гл.2).

(9.10)

Пример 9.3. Подобрать сечение растянутого нижнего пояса при действии на него внеузловой нагрузки в середине длины панели (рис.9.13,а) F=10кН. Осевое усилие в поясе N=800кН. Расстояние между центрами узлов d=3м. Материал конструкции – сталь С245;Ry=24кН/см2. Коэффициент условий работы γс=0,95.

Рис. 9.13. К примеру 9.3 и 9.4

Подбираем сечение элемента из условия его работы на растяжение по формуле (9.9); Aтр=800/( 24 = 35,1см2.

Принимаем сечение из двух уголков 125х9; А=22=44см2; моменты сопротивления для обушка Wобx и пера Wпx равны:

Wобx = 327/3,4 = 192,4 см2; Wпx =327/(12,5 – 3,4) = 72 см2

Момент с учетом неразрезности пояса М = ( Fd / 4)0.9 = ( 10 /4 )0.9 = 675 кН см.

Проверка несущей способности пояса: по табл.5 приложения для сечения из двух уголков n = 1, c = 1.6.

Пол формуле (9.10) для растянутого волокна (по обушку)

💡 Видео

Брутто / Нетто (СКОРЫЙ СЛОВАРЬ)Скачать

Что такое площадь. Как найти площадь прямоугольника?Скачать

Как различать периметр и площадь?Скачать

ВСЕ О СЕЧЕНИЯХ В СТЕРЕОМЕТРИИСкачать

Два слова.Скачать

СЕЧЕНИЯ. СТРАШНЫЙ УРОК | Математика | TutorOnlineСкачать

Площадь фигурыСкачать

Задача, которая поставила в ступор весь интернет!Скачать

Пучинистые грунты. 1 Часть. Какие бывают грунты по степени пучинистости?Скачать

Откуда взялись меры величин? — НаучпокСкачать

Нахождение площади и теорема Вариньона | Ботай со мной #005 | Борис Трушин ||Скачать

🌟 Откройте мир конусов: исследуем площадь их поверхности!Скачать

Сергей Шнуров и Валерий Кипелов - Я свободен (OST Бумер)Скачать

Как найти площадь фигуры?Скачать

2. Расчет перил. Расчетные схемы. Автоматизация. (The calculation of the railing)Скачать